90+180+90m连续梁
边跨现浇段支架方案及计算书
流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m ，边跨处高度为4.5m ，长度为6.8m ，宽14.2m 。连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。 1．施工方案
边跨现浇段长度6.8m, 其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m ，外挑部分长4.5m ；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。
（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm ，厚为10mm 的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm ，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m ，纵向柱间距4m 。
外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m ，宽2m ，厚1m ，地梁内采用构造配筋。
（2）钢管支柱顶部设厚20mm 钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。钢管柱顶横向分配梁为两根I45a 工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm 焊接20cm ，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。
（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。
（4）箱梁底模采用15cm 竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm ，在底板下的间距为30cm ；方木下的纵向分配梁采用12m 长I12.6工字钢，间距为75cm 。
（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm ，支撑采用υ48mm ，厚3.5mm 钢管进行支撑, 支撑横向间距为60cm, 纵向间距
为60cm, 步距为120cm ，根据实际情况进行调整。箱梁内侧模采用15mm 竹胶板，以10×10cm 方木做为竖肋，以双根υ48mm 钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为υ22mm 的钢筋制成, 竖向间距为60cm, 纵向间距为60cm ，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。
（6）翼板及外侧模加固：翼板及箱梁外侧模采用定制钢模板加固处理，支撑架采用定制支架，并在支架外侧用钢管加固。 在内模腔内采用υ25mm 以上的钢筋将两侧腹板纵向钢管背肋进行对拉，对拉布置间距竖向为180cm, 水平为180cm 。 在顶板混凝土面以上设水平拉杆, 纵向间距为90cm 。 支架图附后：
边跨现浇支架纵断面图
边跨现浇支架横断面图
2 支架计算荷载分布图：
支架计算荷载分布图式：(等效截面）
2.1支架荷载
通过计算，支架计算荷载分布等效截面如上图所示： 单侧翼缘板混凝土每米面积为：1.098 m2； 单侧腹板混凝土每米面积为：6.953 m2；
单侧顶板及底板混凝土每米面积为：3.163+5.34=8.503 m2； 混凝土容重采用26KN/m³，施工荷载按混凝土重量荷载系数为1.2计算；
模板自重每延米为2.5KN/m2，模板及支架荷载分项系数取1.2； 等效断面：
单侧翼缘板混凝土每延米均布荷载为：（1.098×26×1.2+2.5×2. 8×1.2）/2.8=42.657/2.8=15.23KN/m；
单侧腹板混凝土每延米均布荷载为：（6.953×26×1.2+2.5×1.2×1.2）/1.2＝220.533/1.2=183.77KN/m；
单侧底板段混凝土每延米均布荷载为：（3.163×26×1.2+2.5×4×1.2）/4=110/4=27.67KN/m；
单侧内模顶板段混凝土每延米均布荷载为：（5.34×26×1.2+2.5×45×1.2）/4=178.6/4=44.65KN/m。
0#块荷载横向分布图
2.2．支架检算：
边跨采取钢管支架现浇施工, 支架布置型式详见附后的钢管支架布置图。边跨现浇段总长6.8m ，现浇段对应的墩身顺桥向长2.3m ，因此在计算中假定：与墩身相对应的部分2.3m 直接作用于墩身上，
外侧的4.5m 梁段通过钢管支架施工。
由于截面形式变化，在支架受力范围内，本次计算取等效箱梁截面，总面积23.97m 2。 2.2.1腹板下方木检算
腹板下10×10cm 方木。方木下I10工字钢分配梁最大间距为0. 6米。
方木弹性模量E=1.0×104Mpa, [σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木结构规范》，红松）；
按均布荷载考虑，横向取1m 计算。 （1）弯矩
根据荷载加载情况进行求解得到如下图所示的弯矩图，最大弯矩为6.75KN.m 。
方木下工字钢间距为60cm 。
Mx 6. 75⨯103
σ===6.07Mpa
Wx 166. 7⨯100÷15
（2）剪力
纵梁所受剪力如上图所示，最大值为Q=64.85KN。
τ=要求。
3Q
=64.85×1000×3÷10000÷2÷100×15=1.45Mpa＜1.6Mpa, 满足2A
（3）支座反力
（3）位移
方木最大扰度为0.28mm ＜600/400=1.5mm。满足要求
方木支撑在工字钢分配梁之上，支座反力实际上就是分配梁受到的压力，在上部荷载作用下，其支座反力最大值122.58KN ，即由内往外第8排分配梁受力最大。
2.2.2空箱下方木检算
腹板下10×10cm 方木。方木下I10工字钢分配梁最大间距为0. 6米。
方木弹性模量E=1.0×104Mpa, [σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木结构规范》，红松）；
按均布荷载考虑，横向取1m 计算。
（1）弯矩
根据荷载加载情况进行求解得到如下图所示的弯矩图，最大弯矩为2.66KN.m 。
方木下工字钢间距为60cm 。
Mx 2. 66⨯103
σ===3.98Mpa
Wx 166. 7⨯4
（2）剪力
方木所受剪力如上图所示，最大值为Q=25.525KN。
τ=
3Q
=25.52×1000×3÷10000÷2÷4=0.95Mpa＜1.6Mpa, 满足要求。 2A
（3）支座反力
（3）位移
方木最大扰度为0.15mm ＜600/400=1.5mm。满足要求
方木支撑在工字钢分配梁之上，支座反力实际上就是分配梁受到的压力，在
上部荷载作用下，其支座反力最大值48.24KN ，即由内往外第8排分配梁受力最大。
2.2.3 工字钢分配梁检算
根据2.2.1节与2.2.2算得的方木受力情况，可知方木所受反力所占的比例，可计算得到每排方木传递到分配梁上的力，如下表所示
各排分配梁受力情况表
可知，I8受力最大只需对I8进行检算。
2.2.3.1 I8分配梁检算
横桥向分配梁间距60cm ；分配梁为I10工字钢，分配梁支撑在碗扣架顶托上，腹板下立杆间距0.3米，底板下纵梁间距0.6米，分配梁按连续梁检算。
腹板下均布恒载：q 1＝117.47KN ／m ； 底板下均布恒载：q 2＝45.528KN ／m ；
经结构力学求解器计算弯矩如下：
弯矩图（KN*m）
Mx 1. 47 103
最大弯应力σ===30Mpa
Wx 49
经结构力学求解器计算剪力如下：
剪力图（KN ）
最大剪应力τ=
Q
=21.24×1000÷85.9÷4.5=54Mpa＜85Mpa, 满足要求。 Ix d Sx
挠度检算：
位移图（mm ）
最大挠度为0.04mm
荷载反力（KN ）
2.2.3.2φ48×3.5mm 立杆承载力检算
由上表可知最大压力为2号杆N=40.13KN 根据压杆稳定条件，
N
≤[f ]ϕA
计算得支撑钢管容许N 值：
直径48.3mm 的钢管的回转半径为：i=1.598 l=1027mm
λ==
l
i
1027
=6. 42159. 8，
查表得Q345的折减系数值为：0.981（《冷弯薄壁型钢结构技术规范》-GB50018）
F 40. 13⨯103
σ===90. 22N /mm 2
ϕA 0. 981⨯453. 4
其中：Q345的强度值f 为300N/mm2（《冷弯薄壁型钢结构技术规
范》-GB50018）
2.2.3.3 I20分配梁检算
纵桥向分配梁间距60cm ；分配梁为I10工字钢，分配梁支撑在贝雷片上，B1、B2间距为45cm ，其余，底板下纵梁间距0.6米，分配梁按连续梁检算。
由力学求解器建立模型如下图：
受力图
由上图可知每片贝雷梁受上部荷载情况，从左至右列表显示如下：
贝雷梁受力情况表
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编号为B3和B15。 2.2.4贝雷梁纵梁检算
腹板下纵梁受力最大值为69.2KN ，只需检算腹板下纵梁B3进行检算。
贝雷梁自重1KN ／m ，则腹板下纵梁B3恒载分布如下：
经结构力学求解器计算弯矩图如下：
最大弯矩167.33KN.m
最大剪力205.31KN
12
最大挠度为0.5mm
荷载反力（KN ）
2.2.5 钢管柱顶横向分配梁检算
根据2.2.3节算得的每排贝雷梁受力情况，以及2.2.5节算得的贝雷梁下部反力所占的比例，可计算得到每排贝雷梁传递到横向分配梁上的力，如下表所示
各片贝雷梁受力情况表
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横向分配梁受力图示
钢管柱顶部的横向分配梁采用双拼I45a 工字钢。 经结构力学求解器计算弯矩图如下：
弯矩图（KN*m）
经结构力学求解器计算剪力如下：
剪力图（KN ）
14
足要求。
挠度检算：
位移图（mm ）
最大挠度为4.2mm
经结构力学求解器计算反力如下：
荷载反力（KN ）
将上表所示内侧分配梁上的力按下图所示加载到横向分配梁上：
横向分配梁受力图示
钢管柱顶部的横向分配梁采用双拼I45a 工字钢。 经结构力学求解器计算弯矩图如下：
15
弯矩图（KN*m）
经结构力学求解器计算剪力如下：
剪力图（KN
）
足要求。
挠度检算：
位移图（mm ）
最大挠度为3.6mm
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荷载反力（KN ）
钢管支柱所受最大力为1119.51KN ，为内侧中间的钢管支柱。 2.2.6、砂筒受力验算
根据贝雷梁传递荷载表（如下表所示），单个砂筒受力最大为R=1119.5KN，取1200KN 进行砂筒设计。
砂筒顶心顶板为20mm 厚钢板，顶心侧壁为10mm 厚钢板，顶心内灌入C40混凝土，增加顶心的刚度，由于顶心刚度较大，此处不予计算。
砂筒外筒侧壁采用12mm 厚钢板进行制作，底板为20mm 厚钢板，砂筒侧壁开80*80mm漏砂口，漏砂口采用12mm 厚钢板配合20mm 直径的螺栓将其固定在砂筒外壁上。由于外筒底板下支垫了30mm 厚的钢板，此处不考虑底板计算，只计算侧壁受力情况。
砂筒图例及计算公式：
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查国标, 对于钢材的强度设计值, 由δ=10mm≤22mm, 则[σ]钢板=215MPa.
上部结构传到砂筒底部的力由砂筒的侧壁承受，砂筒侧壁承受的最大拉力为
式中：H ——顶心底至底板顶之间的高度，110mm ；
d1——外筒的净宽,350mm ； d0——顶心宽度,340mm ； h0——顶心长度,340mm ；
F ——砂筒受到的外部荷载，1200KN 。
砂筒壁所受到的最大拉应力为
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（满足）
式中：F ——砂筒所受外力，1200KN ；
δ——钢板厚度，12mm ；
σ——外筒筒壁应力；
[σ]——钢材的设计强度。 （2）外筒侧壁焊缝验算
为安全起见假设上部传下来的力通过顶心挤压砂子而产生的侧压力，全部由侧板两侧的角焊缝来承受，焊条采用E50型，焊脚尺寸
h f =8
mm
砂筒侧壁承受的最大拉力由3.1计算得T =400kN
A =2⨯2⨯0. 7⨯8⨯160=3584mm 2
2.2.7 钢管立柱检算
现浇段设两排立柱，每排立柱采用3根υ630mm ，壁厚10mm 钢管, 第一排支承于承台上，第二排支承在条形基础上，其布置见总图。根据2.2.6节中横向分配梁的反力图，内侧中间的钢管受力最大，单根钢管所承受最大压力F=1119.51KN，υ630mm ，壁厚10mm 钢管截面特性：E=2.1×105Mpa ;I=936155325mm4；i=219mm；A=19478mm2。钢管总长按照84#墩最高钢管柱11m 进行计算，中间设四道连接，见图。 钢管立柱稳定检算：
钢管立柱按一端自由，一端固结考虑。μ=2.0,根据欧拉公式： λ=μL/i=2×11000/219=50.22＜150 稳定性满足要求。
查表得：杆件折减系数Φ=0.852
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单根钢管自重=16.81KN
σ=F/A×Φ=（1119.51+16.81）kN/0.852/19478mm2=68.4Mpa
=170 Mpa；满足要求。
为增加其稳定性，在钢管立柱间增设一道连接，见附图。 2.2.8基底承载力计算
外侧一排支架三根钢管立柱的总受力：P1=509.9×2+870.7+16.81×3=1940.93KN。
C25砼基础尺寸为:12×2.0×1.0m ，基础自重：P2=12×2×1.0×26=624KN。
条形基础总受力：P=P1+P2=1940.93+624=2564.93KN。 基底承载力计算：
σ=P/A=2564.93/10/2=128Kpa。 基底处理方案：
设计地质资料显示该基坑表层为粉质粘土层，需采用碎石进行换填处理，并采用小型打夯机进行夯实，夯实后的地基承载应不小于150kpa 。
为确保基底均匀受力，条形基础顶面底面均采用构造配筋，主筋采用υ20螺纹钢筋，间距20cm, 箍筋采用υ10圆钢，间距25cm 。 2.2.9 内模支架检算
2.2.9.1 内模方木（次楞）检算
内模支架方木间距0.25米，次楞下主楞方木分配梁最大间距为0. 6米。
方木弹性模量E=1.0×104Mpa, [σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木结构规范》，红松）
20
方木w=bh2/6=166.7cm3，I=bh3/12=833.3cm4
恒载自重q 1=23.25×0.25=5.81KN/m
最大弯矩Mmax=1/8×qL 2=1/8×5.81×0.62=0.261kN·m
σMmax/w=0.261kN·m/166.7cm3=1.56Mpa
=5×5.81×0.64/384×1.0×104Mpa ×833.3cm 4=0.11mm
检算剪应力：
Q max ＝qL /2=5.81×0.6/2=1.74KN
S X =1/4×100×1002＝0.25×106mm 3
2.2.9.2 方木分配梁（主楞）检算
横桥向分配梁间距60cm ，纵桥向间距0.6m ；分配梁支撑48×3. 5在架管顶托上，分配梁按简支梁检算。
均布恒载：q ＝23.25×0.6＝13.95KN ／m
σ=Mmax/w=0.125×13.95×0.6×0.6kN ·m/166700mm3=3.76Mpa
检算剪应力：
21
Q max ＝qL /2=13.95×0.6/2=4.18KN
S X =1/4×100×1002＝0.25×106mm 3
2.2.9.3 φ48×3.5mm 立杆承载力检算
立杆承载力：
Nmax=13.95×0.6=8.37KN
扣件式脚手架立杆采取对接方式，步距1200mm, 立杆荷载[P]=30KN ，满足要求。
2.2.10 翼板支架检算
翼板支架采用定型钢模，但荷载较小，不再检算。
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90+180+90m连续梁
边跨现浇段支架方案及计算书
流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m ，边跨处高度为4.5m ，长度为6.8m ，宽14.2m 。连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。 1．施工方案
边跨现浇段长度6.8m, 其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m ，外挑部分长4.5m ；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。
（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm ，厚为10mm 的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm ，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m ，纵向柱间距4m 。
外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m ，宽2m ，厚1m ，地梁内采用构造配筋。
（2）钢管支柱顶部设厚20mm 钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。钢管柱顶横向分配梁为两根I45a 工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm 焊接20cm ，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。
（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。
（4）箱梁底模采用15cm 竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm ，在底板下的间距为30cm ；方木下的纵向分配梁采用12m 长I12.6工字钢，间距为75cm 。
（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm ，支撑采用υ48mm ，厚3.5mm 钢管进行支撑, 支撑横向间距为60cm, 纵向间距
为60cm, 步距为120cm ，根据实际情况进行调整。箱梁内侧模采用15mm 竹胶板，以10×10cm 方木做为竖肋，以双根υ48mm 钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为υ22mm 的钢筋制成, 竖向间距为60cm, 纵向间距为60cm ，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。
（6）翼板及外侧模加固：翼板及箱梁外侧模采用定制钢模板加固处理，支撑架采用定制支架，并在支架外侧用钢管加固。 在内模腔内采用υ25mm 以上的钢筋将两侧腹板纵向钢管背肋进行对拉，对拉布置间距竖向为180cm, 水平为180cm 。 在顶板混凝土面以上设水平拉杆, 纵向间距为90cm 。 支架图附后：
边跨现浇支架纵断面图
边跨现浇支架横断面图
2 支架计算荷载分布图：
支架计算荷载分布图式：(等效截面）
2.1支架荷载
通过计算，支架计算荷载分布等效截面如上图所示： 单侧翼缘板混凝土每米面积为：1.098 m2； 单侧腹板混凝土每米面积为：6.953 m2；
单侧顶板及底板混凝土每米面积为：3.163+5.34=8.503 m2； 混凝土容重采用26KN/m³，施工荷载按混凝土重量荷载系数为1.2计算；
模板自重每延米为2.5KN/m2，模板及支架荷载分项系数取1.2； 等效断面：
单侧翼缘板混凝土每延米均布荷载为：（1.098×26×1.2+2.5×2. 8×1.2）/2.8=42.657/2.8=15.23KN/m；
单侧腹板混凝土每延米均布荷载为：（6.953×26×1.2+2.5×1.2×1.2）/1.2＝220.533/1.2=183.77KN/m；
单侧底板段混凝土每延米均布荷载为：（3.163×26×1.2+2.5×4×1.2）/4=110/4=27.67KN/m；
单侧内模顶板段混凝土每延米均布荷载为：（5.34×26×1.2+2.5×45×1.2）/4=178.6/4=44.65KN/m。
0#块荷载横向分布图
2.2．支架检算：
边跨采取钢管支架现浇施工, 支架布置型式详见附后的钢管支架布置图。边跨现浇段总长6.8m ，现浇段对应的墩身顺桥向长2.3m ，因此在计算中假定：与墩身相对应的部分2.3m 直接作用于墩身上，
外侧的4.5m 梁段通过钢管支架施工。
由于截面形式变化，在支架受力范围内，本次计算取等效箱梁截面，总面积23.97m 2。 2.2.1腹板下方木检算
腹板下10×10cm 方木。方木下I10工字钢分配梁最大间距为0. 6米。
方木弹性模量E=1.0×104Mpa, [σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木结构规范》，红松）；
按均布荷载考虑，横向取1m 计算。 （1）弯矩
根据荷载加载情况进行求解得到如下图所示的弯矩图，最大弯矩为6.75KN.m 。
方木下工字钢间距为60cm 。
Mx 6. 75⨯103
σ===6.07Mpa
Wx 166. 7⨯100÷15
（2）剪力
纵梁所受剪力如上图所示，最大值为Q=64.85KN。
τ=要求。
3Q
=64.85×1000×3÷10000÷2÷100×15=1.45Mpa＜1.6Mpa, 满足2A
（3）支座反力
（3）位移
方木最大扰度为0.28mm ＜600/400=1.5mm。满足要求
方木支撑在工字钢分配梁之上，支座反力实际上就是分配梁受到的压力，在上部荷载作用下，其支座反力最大值122.58KN ，即由内往外第8排分配梁受力最大。
2.2.2空箱下方木检算
腹板下10×10cm 方木。方木下I10工字钢分配梁最大间距为0. 6米。
方木弹性模量E=1.0×104Mpa, [σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木结构规范》，红松）；
按均布荷载考虑，横向取1m 计算。
（1）弯矩
根据荷载加载情况进行求解得到如下图所示的弯矩图，最大弯矩为2.66KN.m 。
方木下工字钢间距为60cm 。
Mx 2. 66⨯103
σ===3.98Mpa
Wx 166. 7⨯4
（2）剪力
方木所受剪力如上图所示，最大值为Q=25.525KN。
τ=
3Q
=25.52×1000×3÷10000÷2÷4=0.95Mpa＜1.6Mpa, 满足要求。 2A
（3）支座反力
（3）位移
方木最大扰度为0.15mm ＜600/400=1.5mm。满足要求
方木支撑在工字钢分配梁之上，支座反力实际上就是分配梁受到的压力，在
上部荷载作用下，其支座反力最大值48.24KN ，即由内往外第8排分配梁受力最大。
2.2.3 工字钢分配梁检算
根据2.2.1节与2.2.2算得的方木受力情况，可知方木所受反力所占的比例，可计算得到每排方木传递到分配梁上的力，如下表所示
各排分配梁受力情况表
可知，I8受力最大只需对I8进行检算。
2.2.3.1 I8分配梁检算
横桥向分配梁间距60cm ；分配梁为I10工字钢，分配梁支撑在碗扣架顶托上，腹板下立杆间距0.3米，底板下纵梁间距0.6米，分配梁按连续梁检算。
腹板下均布恒载：q 1＝117.47KN ／m ； 底板下均布恒载：q 2＝45.528KN ／m ；
经结构力学求解器计算弯矩如下：
弯矩图（KN*m）
Mx 1. 47 103
最大弯应力σ===30Mpa
Wx 49
经结构力学求解器计算剪力如下：
剪力图（KN ）
最大剪应力τ=
Q
=21.24×1000÷85.9÷4.5=54Mpa＜85Mpa, 满足要求。 Ix d Sx
挠度检算：
位移图（mm ）
最大挠度为0.04mm
荷载反力（KN ）
2.2.3.2φ48×3.5mm 立杆承载力检算
由上表可知最大压力为2号杆N=40.13KN 根据压杆稳定条件，
N
≤[f ]ϕA
计算得支撑钢管容许N 值：
直径48.3mm 的钢管的回转半径为：i=1.598 l=1027mm
λ==
l
i
1027
=6. 42159. 8，
查表得Q345的折减系数值为：0.981（《冷弯薄壁型钢结构技术规范》-GB50018）
F 40. 13⨯103
σ===90. 22N /mm 2
ϕA 0. 981⨯453. 4
其中：Q345的强度值f 为300N/mm2（《冷弯薄壁型钢结构技术规
范》-GB50018）
2.2.3.3 I20分配梁检算
纵桥向分配梁间距60cm ；分配梁为I10工字钢，分配梁支撑在贝雷片上，B1、B2间距为45cm ，其余，底板下纵梁间距0.6米，分配梁按连续梁检算。
由力学求解器建立模型如下图：
受力图
由上图可知每片贝雷梁受上部荷载情况，从左至右列表显示如下：
贝雷梁受力情况表
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编号为B3和B15。 2.2.4贝雷梁纵梁检算
腹板下纵梁受力最大值为69.2KN ，只需检算腹板下纵梁B3进行检算。
贝雷梁自重1KN ／m ，则腹板下纵梁B3恒载分布如下：
经结构力学求解器计算弯矩图如下：
最大弯矩167.33KN.m
最大剪力205.31KN
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最大挠度为0.5mm
荷载反力（KN ）
2.2.5 钢管柱顶横向分配梁检算
根据2.2.3节算得的每排贝雷梁受力情况，以及2.2.5节算得的贝雷梁下部反力所占的比例，可计算得到每排贝雷梁传递到横向分配梁上的力，如下表所示
各片贝雷梁受力情况表
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横向分配梁受力图示
钢管柱顶部的横向分配梁采用双拼I45a 工字钢。 经结构力学求解器计算弯矩图如下：
弯矩图（KN*m）
经结构力学求解器计算剪力如下：
剪力图（KN ）
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足要求。
挠度检算：
位移图（mm ）
最大挠度为4.2mm
经结构力学求解器计算反力如下：
荷载反力（KN ）
将上表所示内侧分配梁上的力按下图所示加载到横向分配梁上：
横向分配梁受力图示
钢管柱顶部的横向分配梁采用双拼I45a 工字钢。 经结构力学求解器计算弯矩图如下：
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弯矩图（KN*m）
经结构力学求解器计算剪力如下：
剪力图（KN
）
足要求。
挠度检算：
位移图（mm ）
最大挠度为3.6mm
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荷载反力（KN ）
钢管支柱所受最大力为1119.51KN ，为内侧中间的钢管支柱。 2.2.6、砂筒受力验算
根据贝雷梁传递荷载表（如下表所示），单个砂筒受力最大为R=1119.5KN，取1200KN 进行砂筒设计。
砂筒顶心顶板为20mm 厚钢板，顶心侧壁为10mm 厚钢板，顶心内灌入C40混凝土，增加顶心的刚度，由于顶心刚度较大，此处不予计算。
砂筒外筒侧壁采用12mm 厚钢板进行制作，底板为20mm 厚钢板，砂筒侧壁开80*80mm漏砂口，漏砂口采用12mm 厚钢板配合20mm 直径的螺栓将其固定在砂筒外壁上。由于外筒底板下支垫了30mm 厚的钢板，此处不考虑底板计算，只计算侧壁受力情况。
砂筒图例及计算公式：
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查国标, 对于钢材的强度设计值, 由δ=10mm≤22mm, 则[σ]钢板=215MPa.
上部结构传到砂筒底部的力由砂筒的侧壁承受，砂筒侧壁承受的最大拉力为
式中：H ——顶心底至底板顶之间的高度，110mm ；
d1——外筒的净宽,350mm ； d0——顶心宽度,340mm ； h0——顶心长度,340mm ；
F ——砂筒受到的外部荷载，1200KN 。
砂筒壁所受到的最大拉应力为
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（满足）
式中：F ——砂筒所受外力，1200KN ；
δ——钢板厚度，12mm ；
σ——外筒筒壁应力；
[σ]——钢材的设计强度。 （2）外筒侧壁焊缝验算
为安全起见假设上部传下来的力通过顶心挤压砂子而产生的侧压力，全部由侧板两侧的角焊缝来承受，焊条采用E50型，焊脚尺寸
h f =8
mm
砂筒侧壁承受的最大拉力由3.1计算得T =400kN
A =2⨯2⨯0. 7⨯8⨯160=3584mm 2
2.2.7 钢管立柱检算
现浇段设两排立柱，每排立柱采用3根υ630mm ，壁厚10mm 钢管, 第一排支承于承台上，第二排支承在条形基础上，其布置见总图。根据2.2.6节中横向分配梁的反力图，内侧中间的钢管受力最大，单根钢管所承受最大压力F=1119.51KN，υ630mm ，壁厚10mm 钢管截面特性：E=2.1×105Mpa ;I=936155325mm4；i=219mm；A=19478mm2。钢管总长按照84#墩最高钢管柱11m 进行计算，中间设四道连接，见图。 钢管立柱稳定检算：
钢管立柱按一端自由，一端固结考虑。μ=2.0,根据欧拉公式： λ=μL/i=2×11000/219=50.22＜150 稳定性满足要求。
查表得：杆件折减系数Φ=0.852
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单根钢管自重=16.81KN
σ=F/A×Φ=（1119.51+16.81）kN/0.852/19478mm2=68.4Mpa
=170 Mpa；满足要求。
为增加其稳定性，在钢管立柱间增设一道连接，见附图。 2.2.8基底承载力计算
外侧一排支架三根钢管立柱的总受力：P1=509.9×2+870.7+16.81×3=1940.93KN。
C25砼基础尺寸为:12×2.0×1.0m ，基础自重：P2=12×2×1.0×26=624KN。
条形基础总受力：P=P1+P2=1940.93+624=2564.93KN。 基底承载力计算：
σ=P/A=2564.93/10/2=128Kpa。 基底处理方案：
设计地质资料显示该基坑表层为粉质粘土层，需采用碎石进行换填处理，并采用小型打夯机进行夯实，夯实后的地基承载应不小于150kpa 。
为确保基底均匀受力，条形基础顶面底面均采用构造配筋，主筋采用υ20螺纹钢筋，间距20cm, 箍筋采用υ10圆钢，间距25cm 。 2.2.9 内模支架检算
2.2.9.1 内模方木（次楞）检算
内模支架方木间距0.25米，次楞下主楞方木分配梁最大间距为0. 6米。
方木弹性模量E=1.0×104Mpa, [σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木结构规范》，红松）
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方木w=bh2/6=166.7cm3，I=bh3/12=833.3cm4
恒载自重q 1=23.25×0.25=5.81KN/m
最大弯矩Mmax=1/8×qL 2=1/8×5.81×0.62=0.261kN·m
σMmax/w=0.261kN·m/166.7cm3=1.56Mpa
=5×5.81×0.64/384×1.0×104Mpa ×833.3cm 4=0.11mm
检算剪应力：
Q max ＝qL /2=5.81×0.6/2=1.74KN
S X =1/4×100×1002＝0.25×106mm 3
2.2.9.2 方木分配梁（主楞）检算
横桥向分配梁间距60cm ，纵桥向间距0.6m ；分配梁支撑48×3. 5在架管顶托上，分配梁按简支梁检算。
均布恒载：q ＝23.25×0.6＝13.95KN ／m
σ=Mmax/w=0.125×13.95×0.6×0.6kN ·m/166700mm3=3.76Mpa
检算剪应力：
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Q max ＝qL /2=13.95×0.6/2=4.18KN
S X =1/4×100×1002＝0.25×106mm 3
2.2.9.3 φ48×3.5mm 立杆承载力检算
立杆承载力：
Nmax=13.95×0.6=8.37KN
扣件式脚手架立杆采取对接方式，步距1200mm, 立杆荷载[P]=30KN ，满足要求。
2.2.10 翼板支架检算
翼板支架采用定型钢模，但荷载较小，不再检算。
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