第卷第第55期期第２２99卷
２００8年10月新产水气藏废弃压力的确定方法疆石油地质余贝贝，等：
ＸＩＮＪＩＡＮＧＰＥＴＲＯＬＥＵＭＧＥＯＬＯＧＹＶｏｌ．２9，Ｎｏ．5Oct ．２００8
文章编号：１００１－３８７３（２００8）０5－０641－０3
产水气藏废弃压力的确定方法
余贝贝1，唐海1，李东林2，吕栋梁1，吕渐江1，黄小亮1
（1．西南石油大学，成都610500；2．大港油田集团公司油气合作开发公司，天津300280）
摘
要：产水气藏的废弃压力是确定采收率的关键参数，它的大小直接影响到气藏采收率的高低，因此准确计算产水
气藏废弃压力显得非常重要。考虑气井开采过程中产能方程系数的变化，推导出计算产水气井在不同伤害程度和伤害半径下，任意时刻的二项式产能方程，在井口生产条件一定的情况下，以最小井底流压下的气井最小携液速度为约束条件，确定出了产水气藏的废弃压力。关键词：气藏；二项式；系数；废弃压力中图分类号：TE332
文献标识码：Ａ
废弃地层压力是计算
气藏采收率或可采储量的重要参数，也是有关地面工程论证和设计的重要指标和依据。通常计算气藏废弃压力时，大都未考虑气藏产水对地层的伤害，而只是作为干气藏处理，这样得到的产水气藏的废弃压力与实际情况有着较大差异。郝玉
鸿、李治平[1]基于气井渗流特征及稳定产能方程，提出采用复合模型确定地层产水时气井的稳定产能方程及无阻流量；郝玉鸿、阎纪辉[2]考虑气井开采过程中与产能方程系数密切相关的参数变化，推导出计算气井任意时刻的二项式系数计算公式，由此得到了气井废弃时的稳定二项式方程。然而，对于产水气藏考虑液相伤害时的废弃压力的研究却很少见。
本文推导出了产水气井在不同伤害程度和伤害半径条件下，产能方程系数随着地层压力变化的二项式产能方程。根据此方程，以一定井口生产条件下的气井最小携液速度为约束条件，就可确定产水气井废弃地层压力。
其中
K lg （r /r A i =A 11+；（2）
K i lg （r 1/r w ）+0.434S K 1/r 1-1/r i
B i =B 11+1；（3）
i w 1
q g =1 . （4）i i R wf -A i 姨i
利用早期等时试井或修正等时试井资料，可取得压力平方二项式产能方程系数A 1和B 1、气藏原始地层
表皮系数、地层渗透率、井控制半径；利用后期压力、
压力恢复试井解释结果可以得到渗透率变差程度（K 1/K ）利用（1）、（2）、（3）式可得到气井存在i 和伤害半径；
液相伤害时气井的产能方程。
2气井开采过程中稳定产能方程的变化
气井开采过程中，天然气偏差系数和粘度随地层压力的变化对产能方程影响较大，不容忽视。郝玉鸿、阎纪辉[2]研究了气井产能方程的变化规律。假设气井
B 1和在两个不同开采阶段的二项式系数分别为A 1、
A 2、B 2，对应的天然气粘度和偏差系数分别为μ1、Z 1和μ2、Z 2，则有
A 2=A 1μ2Z 2/Z 1μ1；（5）B 2=B 1Z 2/Z 1. （6）
由（5）、（6）式结合前面的研究结果，可得到气井在一定的渗透率变差程度和一定的伤害半径下，任意地层压力下的二项式产能方程。
1产水气井二项式产能方程
根据流体渗流规律，气井生产压降主要集中于井周附近很小的范围内。因此，在井周附近岩石容易产生应力敏感，并且凝析水易析出聚集产生水锁，这种变化主要集中体现在井周气层渗透率变差，因此，可采用以下公式研究井周渗透性变差对气井产能的影响：
22p R -p wf =A i q g +B i q 2（1）g ，
收稿日期：２００7－12－25
修订日期：２００8－03－17
3产水气井废弃压力的确定方法
对于产水气井，随
着地层压力的下降，气井最大产气量不断降低，当最大产气量低于最小携液速度下的产气量时，此时气井
（1）废弃压力确定基本原则
作者简介：余贝贝（1984-），
女，湖北仙桃人，在读硕士研究生，油气田勘探，（Tel ）[1**********]（E-mail ）[email protected].
642··新疆石油地质
２００8年
将不能正常生产，二者相等时对应的地层压力即为地层的废弃压力。
（2）最小携液速度与对应井底流压确定方法在
一定井口压力、
井径、井深和井流物组成条件下，利用李闽等[3]考虑液滴为椭球时可得到井底流压与气井的最小携液速度。如下式迭代确定：
p p 2e +-18wf =姨
tf 2S 1.324×10（f q 25e 2S -1），（7）式中
S =0.03415γg H /.
（3）废弃压力确定当由（7）式确定出气井最小井底流压后，利用考虑液相伤害时的任一地层压力下的二项式产能方程，则可计算不同地层压力在该最小井底流压下对应的产气量。当地层压力下降到某一值对应的最大产气量等于该流压的最小携液速度对应产气量时，此时的地层压力，即为气井的废弃压力。
4实例应用
以某地区的一口预探井为例，气藏原始地层压力28.05MPa ，地层渗透率2.08×10-3μm 2，该井表皮系数0.89，井控制半径约2.0km. 利用修正等时试井资料取得了压力平方二项式产能方程为
p 2R -p wf 2=41.67q g +0.1094q 2g .
则气井未产生伤害时的二项式系数分别为41.67和0.1094，原始条件求得无阻流量为18.03×104m 3/d.
假设该井除井周围（井伤害内圈）气层渗透率变差程度（K 1/K i ）分别取1/8、1/6、1/4、1/2，外圈渗透率不
变，渗透率变差半径取0.5、
2.0、4.0、6.0m ，用（1）、（2）、3）式计算不同渗透率变差程度和变差距离r （伤害i
内圈）情况下的二项式系数及无阻流量，见表1、
图1. 由表1、图1看到，储集层渗透率非均质对产能
影响是非常大的。
在相同变差程度条件下，井内圈（伤害内圈）半径越大，无阻流量越小，对产能影响程度越
大，尤其是井周围0.5m 范围内的影响程度很大；
当井伤害内圈半径一定时，伤害程度越大，无阻流量越
表1井周渗透率变差对二项式系数及无阻流量的影响
变差伤害程度半径B i A 无阻
变差伤害i 流量
程度半径B 无阻i A i K 1/K ）i （m ）(104m 3/d)（K 流量1/K ）i （m ）(104m 3/d)1/2
0.1141.6718.031/6
0.50.1126.8313.280.50.1115.6718.0320.1132.1411.3720.1122.0615.5140.1133.9810.8340.1124.8214.1160.1134.8910.5860.1126.3313.451/8
0.50.1129.4512.271/4
0.50.1122.7715.1920.1134.0910.820.1128.8512.4740.1135.6310.3840.1131.1111.696
0.11
36.37
10.19
6
0.11
32.27
11.33
20
K 1/K i =1/2
d
18/3K 1/K i =1/4m 4K 1/K i =1/6016，1K 1/K i =1/8
量14流阻12无1000
5
10
1520
r （1伤害半径
），m 图1不同渗透率变差程度下无阻流量与伤害半径关系
低，对产能影响越严重，但当井内圈渗透率伤害程度大于1/4且伤害内圈半径大于6m 后，伤害程度与伤
害半径继续增大对产能影响程度变小。因此，
可以利用伤害程度大于4倍、伤害半径6m 的产能方程分析产水气藏的废弃压力。则在伤害半径6m ，伤害程度大于4倍、不同地层压力下的二项式系数A 1、B 1由5）、（6）式计算，当井口压力2.0MPa ，对应井底流压为3.0MPa 时，不同地层压力和不同二项式系数下的气井产能分析结果见表2.
表2不同伤害程度、不同地层压力和井口压力2MPa 下气井产能的变化结果
伤害压力倍数(MPa)A 1B 1
q max 伤害压力(104m 3
/d)倍数(MPa)
A 1B 1q max (104m 3/d)4
2832.2670.10911.1671025.490.1151.7682530.1010.1099.656724.8070.1170.8012228.3890.117.956624.6650.1180.5681926.7760.1116.259524.5060.1190.321625.4340.1124.766424.4090.1190.1651324.4360.1133.239324.3130.12
0.001
1023.5730.1151.907722.9410.1170.9298
2836.3710.10910.048622.810.1180.6142533.930.1098.531522.6620.1190.34622320.117.142422.5730.1190.1781930.1820.1115.609322.4840.120.0011628.6680.1124.1351327.5440.1142.8916
2834.8920.10910.4261026.570.1151.6982532.550.1098.877725.8590.1170.7532230.6980.117.416625.7110.1180.5451928.9540.1115.828525.5450.1190.3071627.5020.1124.3425.4430.1190.15813
26.424
0.1143.008
3
25.343
0.120.001
当井口压力2.0MPa 时最小携液速度为1.83×104
m 3/d，由表2得最大产气量等于1.83×104m 3/d对应的地层压力即产水气藏的废弃压力，当伤害倍数为0、2、4、6、8、10时，对应的废弃压力为7.29、8.12、8.89、9.21、9.39和9.5MPa. 由此可知，伤害程度越低，其最终开发效果越好。
5结论
（1）随着气井地层压力的下降，二项式系数不断减小，导致稳定产能方程不断变化。因此必需用废弃时的稳定产能方程计算废弃地层压力。
（（（
第２9卷第5期余贝贝，等：产水气藏废弃压力的确定方法
q g ———气井产量，104m3/d；q sc ———气井最小携液速度，m 3/d；r 1———井外圈半径，m ；r i ———井内圈半径，m ；r w ———井半径，m ；S ———污染系数；
———管柱气体平均温度，K ；Z ———天然气偏差系数；———管柱平均气体偏差因子；
643··
（2）对于产水气井，液相对地层渗透率的伤害不
容忽视，产水气藏的废弃压力随伤害倍数的增加而上升。
（3）考虑不同液相伤害程度下任意地层压力下的产能方程，并结合最小井底流压和最小携液速度确定出气藏的废弃压力，实例分析结果符合油藏实际，对产水气藏的开发具有实际的指导意义。
符
号
注释
μ———天然气粘度，mPa ·s; γg ———天然气相对密度。
A 1，B 1———半径为r 1范围内产能方程中一次项与二次项系
数；常由试井结果确定；
A i ，B i ———半径为r i 范围内产能方程中一次项与二次项系数；d ———油管内径，m ；
H ———油管下到气层中部深度，m ；
K 1———井外圈（r 1-r ）10-3μm 2；i 半径范围内渗透率，K i ———井内圈范围内渗透率，10-3μm 2；軈—p ——管柱气体平均压力，MPa; p tf ———气井井口流压，MPa ；p R ———气层压力，MPa ；p wf ———气井井底流力，MPa ；
参考文献：
［1］郝玉鸿，李治平. 地层产水影响气井产能的定量分析［J ］.
油气井测试，1998,7（4）：11-13.
［2］郝玉鸿，阎纪辉. 确定气井废弃地层压力的新方法［J ］. 油
1999，6（4）：77-82. 气采收率技术，［3］李
闽，郭
平，谭光天. 气井携液新观点［J ］. 石油勘探与
开发，2001，28（5）：105-106.
The Method for Determination of Abandonment Pressure in Water -Bearing Gas Pool
YU Bei -bei 1, TANG Hai 1, LI Dong -lin 2, LV Dong -liang 1, LV Jian -jiang 1, HUANG Xiao -liang 1
(1.SouthwestPetroleum University, Chengdu, Sichuan 610500, China; 2.Dagang Group Oil/GasCooperative Development Corporation,
Tianjin 300280, China)
Abstract:The abandonment pressure of water -bearing gas pool is the key parameter to ascertain the recovery factor, directly influencing the recovery size. This paper takes account of the change of parameters that have big impact on water -bearing gas well productivity equation and derives a binomial coefficient equation for it under different damage degrees and harm radius at any moment. Under a definite collar production working, such an abandonment pressure can be ascertained using minimum liquid -carrying velocity at minimal bottomhole flowing pressure as constraint condition.
Key Words:gas pool; binomial; coefficient; abandonment pressure
軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈
莫深1井开创我国陆上石油超深井技术新纪元
令人瞩目的准噶尔盆地腹部莫索湾地区莫深1井顺利完钻，进入试油阶段。
莫深1井是我国陆上最深的一口风险探井，设计井深7380m ，完钻井深7500m ，使用我国自主研制的9000m 钻机，由西部钻探克拉玛依钻井公司90001钻井队承钻。
2006年8月13日，莫深1井顺利开钻。为打好莫深1井，原新疆石油局钻井公司抽调精兵强将组建90001钻井队。在钻井施工过程中，这支队伍严格执行国际钻井标准，严格执行施工设计方案，确保了钻井施工安全。
集团公司、股份公司高度关注莫深1井的钻探，多次组织专家咨询会，为莫深1井提供了重要的技术支持。有关专家认为，莫深1井的钻探成功，不仅取得重大的地质发现，也将推动中国石油超深井钻井技术的进步。
（本刊编辑部）
第卷第第55期期第２２99卷
２００8年10月新产水气藏废弃压力的确定方法疆石油地质余贝贝，等：
ＸＩＮＪＩＡＮＧＰＥＴＲＯＬＥＵＭＧＥＯＬＯＧＹＶｏｌ．２9，Ｎｏ．5Oct ．２００8
文章编号：１００１－３８７３（２００8）０5－０641－０3
产水气藏废弃压力的确定方法
余贝贝1，唐海1，李东林2，吕栋梁1，吕渐江1，黄小亮1
（1．西南石油大学，成都610500；2．大港油田集团公司油气合作开发公司，天津300280）
摘
要：产水气藏的废弃压力是确定采收率的关键参数，它的大小直接影响到气藏采收率的高低，因此准确计算产水
气藏废弃压力显得非常重要。考虑气井开采过程中产能方程系数的变化，推导出计算产水气井在不同伤害程度和伤害半径下，任意时刻的二项式产能方程，在井口生产条件一定的情况下，以最小井底流压下的气井最小携液速度为约束条件，确定出了产水气藏的废弃压力。关键词：气藏；二项式；系数；废弃压力中图分类号：TE332
文献标识码：Ａ
废弃地层压力是计算
气藏采收率或可采储量的重要参数，也是有关地面工程论证和设计的重要指标和依据。通常计算气藏废弃压力时，大都未考虑气藏产水对地层的伤害，而只是作为干气藏处理，这样得到的产水气藏的废弃压力与实际情况有着较大差异。郝玉
鸿、李治平[1]基于气井渗流特征及稳定产能方程，提出采用复合模型确定地层产水时气井的稳定产能方程及无阻流量；郝玉鸿、阎纪辉[2]考虑气井开采过程中与产能方程系数密切相关的参数变化，推导出计算气井任意时刻的二项式系数计算公式，由此得到了气井废弃时的稳定二项式方程。然而，对于产水气藏考虑液相伤害时的废弃压力的研究却很少见。
本文推导出了产水气井在不同伤害程度和伤害半径条件下，产能方程系数随着地层压力变化的二项式产能方程。根据此方程，以一定井口生产条件下的气井最小携液速度为约束条件，就可确定产水气井废弃地层压力。
其中
K lg （r /r A i =A 11+；（2）
K i lg （r 1/r w ）+0.434S K 1/r 1-1/r i
B i =B 11+1；（3）
i w 1
q g =1 . （4）i i R wf -A i 姨i
利用早期等时试井或修正等时试井资料，可取得压力平方二项式产能方程系数A 1和B 1、气藏原始地层
表皮系数、地层渗透率、井控制半径；利用后期压力、
压力恢复试井解释结果可以得到渗透率变差程度（K 1/K ）利用（1）、（2）、（3）式可得到气井存在i 和伤害半径；
液相伤害时气井的产能方程。
2气井开采过程中稳定产能方程的变化
气井开采过程中，天然气偏差系数和粘度随地层压力的变化对产能方程影响较大，不容忽视。郝玉鸿、阎纪辉[2]研究了气井产能方程的变化规律。假设气井
B 1和在两个不同开采阶段的二项式系数分别为A 1、
A 2、B 2，对应的天然气粘度和偏差系数分别为μ1、Z 1和μ2、Z 2，则有
A 2=A 1μ2Z 2/Z 1μ1；（5）B 2=B 1Z 2/Z 1. （6）
由（5）、（6）式结合前面的研究结果，可得到气井在一定的渗透率变差程度和一定的伤害半径下，任意地层压力下的二项式产能方程。
1产水气井二项式产能方程
根据流体渗流规律，气井生产压降主要集中于井周附近很小的范围内。因此，在井周附近岩石容易产生应力敏感，并且凝析水易析出聚集产生水锁，这种变化主要集中体现在井周气层渗透率变差，因此，可采用以下公式研究井周渗透性变差对气井产能的影响：
22p R -p wf =A i q g +B i q 2（1）g ，
收稿日期：２００7－12－25
修订日期：２００8－03－17
3产水气井废弃压力的确定方法
对于产水气井，随
着地层压力的下降，气井最大产气量不断降低，当最大产气量低于最小携液速度下的产气量时，此时气井
（1）废弃压力确定基本原则
作者简介：余贝贝（1984-），
女，湖北仙桃人，在读硕士研究生，油气田勘探，（Tel ）[1**********]（E-mail ）[email protected].
642··新疆石油地质
２００8年
将不能正常生产，二者相等时对应的地层压力即为地层的废弃压力。
（2）最小携液速度与对应井底流压确定方法在
一定井口压力、
井径、井深和井流物组成条件下，利用李闽等[3]考虑液滴为椭球时可得到井底流压与气井的最小携液速度。如下式迭代确定：
p p 2e +-18wf =姨
tf 2S 1.324×10（f q 25e 2S -1），（7）式中
S =0.03415γg H /.
（3）废弃压力确定当由（7）式确定出气井最小井底流压后，利用考虑液相伤害时的任一地层压力下的二项式产能方程，则可计算不同地层压力在该最小井底流压下对应的产气量。当地层压力下降到某一值对应的最大产气量等于该流压的最小携液速度对应产气量时，此时的地层压力，即为气井的废弃压力。
4实例应用
以某地区的一口预探井为例，气藏原始地层压力28.05MPa ，地层渗透率2.08×10-3μm 2，该井表皮系数0.89，井控制半径约2.0km. 利用修正等时试井资料取得了压力平方二项式产能方程为
p 2R -p wf 2=41.67q g +0.1094q 2g .
则气井未产生伤害时的二项式系数分别为41.67和0.1094，原始条件求得无阻流量为18.03×104m 3/d.
假设该井除井周围（井伤害内圈）气层渗透率变差程度（K 1/K i ）分别取1/8、1/6、1/4、1/2，外圈渗透率不
变，渗透率变差半径取0.5、
2.0、4.0、6.0m ，用（1）、（2）、3）式计算不同渗透率变差程度和变差距离r （伤害i
内圈）情况下的二项式系数及无阻流量，见表1、
图1. 由表1、图1看到，储集层渗透率非均质对产能
影响是非常大的。
在相同变差程度条件下，井内圈（伤害内圈）半径越大，无阻流量越小，对产能影响程度越
大，尤其是井周围0.5m 范围内的影响程度很大；
当井伤害内圈半径一定时，伤害程度越大，无阻流量越
表1井周渗透率变差对二项式系数及无阻流量的影响
变差伤害程度半径B i A 无阻
变差伤害i 流量
程度半径B 无阻i A i K 1/K ）i （m ）(104m 3/d)（K 流量1/K ）i （m ）(104m 3/d)1/2
0.1141.6718.031/6
0.50.1126.8313.280.50.1115.6718.0320.1132.1411.3720.1122.0615.5140.1133.9810.8340.1124.8214.1160.1134.8910.5860.1126.3313.451/8
0.50.1129.4512.271/4
0.50.1122.7715.1920.1134.0910.820.1128.8512.4740.1135.6310.3840.1131.1111.696
0.11
36.37
10.19
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20
K 1/K i =1/2
d
18/3K 1/K i =1/4m 4K 1/K i =1/6016，1K 1/K i =1/8
量14流阻12无1000
5
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1520
r （1伤害半径
），m 图1不同渗透率变差程度下无阻流量与伤害半径关系
低，对产能影响越严重，但当井内圈渗透率伤害程度大于1/4且伤害内圈半径大于6m 后，伤害程度与伤
害半径继续增大对产能影响程度变小。因此，
可以利用伤害程度大于4倍、伤害半径6m 的产能方程分析产水气藏的废弃压力。则在伤害半径6m ，伤害程度大于4倍、不同地层压力下的二项式系数A 1、B 1由5）、（6）式计算，当井口压力2.0MPa ，对应井底流压为3.0MPa 时，不同地层压力和不同二项式系数下的气井产能分析结果见表2.
表2不同伤害程度、不同地层压力和井口压力2MPa 下气井产能的变化结果
伤害压力倍数(MPa)A 1B 1
q max 伤害压力(104m 3
/d)倍数(MPa)
A 1B 1q max (104m 3/d)4
2832.2670.10911.1671025.490.1151.7682530.1010.1099.656724.8070.1170.8012228.3890.117.956624.6650.1180.5681926.7760.1116.259524.5060.1190.321625.4340.1124.766424.4090.1190.1651324.4360.1133.239324.3130.12
0.001
1023.5730.1151.907722.9410.1170.9298
2836.3710.10910.048622.810.1180.6142533.930.1098.531522.6620.1190.34622320.117.142422.5730.1190.1781930.1820.1115.609322.4840.120.0011628.6680.1124.1351327.5440.1142.8916
2834.8920.10910.4261026.570.1151.6982532.550.1098.877725.8590.1170.7532230.6980.117.416625.7110.1180.5451928.9540.1115.828525.5450.1190.3071627.5020.1124.3425.4430.1190.15813
26.424
0.1143.008
3
25.343
0.120.001
当井口压力2.0MPa 时最小携液速度为1.83×104
m 3/d，由表2得最大产气量等于1.83×104m 3/d对应的地层压力即产水气藏的废弃压力，当伤害倍数为0、2、4、6、8、10时，对应的废弃压力为7.29、8.12、8.89、9.21、9.39和9.5MPa. 由此可知，伤害程度越低，其最终开发效果越好。
5结论
（1）随着气井地层压力的下降，二项式系数不断减小，导致稳定产能方程不断变化。因此必需用废弃时的稳定产能方程计算废弃地层压力。
（（（
第２9卷第5期余贝贝，等：产水气藏废弃压力的确定方法
q g ———气井产量，104m3/d；q sc ———气井最小携液速度，m 3/d；r 1———井外圈半径，m ；r i ———井内圈半径，m ；r w ———井半径，m ；S ———污染系数；
———管柱气体平均温度，K ；Z ———天然气偏差系数；———管柱平均气体偏差因子；
643··
（2）对于产水气井，液相对地层渗透率的伤害不
容忽视，产水气藏的废弃压力随伤害倍数的增加而上升。
（3）考虑不同液相伤害程度下任意地层压力下的产能方程，并结合最小井底流压和最小携液速度确定出气藏的废弃压力，实例分析结果符合油藏实际，对产水气藏的开发具有实际的指导意义。
符
号
注释
μ———天然气粘度，mPa ·s; γg ———天然气相对密度。
A 1，B 1———半径为r 1范围内产能方程中一次项与二次项系
数；常由试井结果确定；
A i ，B i ———半径为r i 范围内产能方程中一次项与二次项系数；d ———油管内径，m ；
H ———油管下到气层中部深度，m ；
K 1———井外圈（r 1-r ）10-3μm 2；i 半径范围内渗透率，K i ———井内圈范围内渗透率，10-3μm 2；軈—p ——管柱气体平均压力，MPa; p tf ———气井井口流压，MPa ；p R ———气层压力，MPa ；p wf ———气井井底流力，MPa ；
参考文献：
［1］郝玉鸿，李治平. 地层产水影响气井产能的定量分析［J ］.
油气井测试，1998,7（4）：11-13.
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1999，6（4）：77-82. 气采收率技术，［3］李
闽，郭
平，谭光天. 气井携液新观点［J ］. 石油勘探与
开发，2001，28（5）：105-106.
The Method for Determination of Abandonment Pressure in Water -Bearing Gas Pool
YU Bei -bei 1, TANG Hai 1, LI Dong -lin 2, LV Dong -liang 1, LV Jian -jiang 1, HUANG Xiao -liang 1
(1.SouthwestPetroleum University, Chengdu, Sichuan 610500, China; 2.Dagang Group Oil/GasCooperative Development Corporation,
Tianjin 300280, China)
Abstract:The abandonment pressure of water -bearing gas pool is the key parameter to ascertain the recovery factor, directly influencing the recovery size. This paper takes account of the change of parameters that have big impact on water -bearing gas well productivity equation and derives a binomial coefficient equation for it under different damage degrees and harm radius at any moment. Under a definite collar production working, such an abandonment pressure can be ascertained using minimum liquid -carrying velocity at minimal bottomhole flowing pressure as constraint condition.
Key Words:gas pool; binomial; coefficient; abandonment pressure
軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈軈
莫深1井开创我国陆上石油超深井技术新纪元
令人瞩目的准噶尔盆地腹部莫索湾地区莫深1井顺利完钻，进入试油阶段。
莫深1井是我国陆上最深的一口风险探井，设计井深7380m ，完钻井深7500m ，使用我国自主研制的9000m 钻机，由西部钻探克拉玛依钻井公司90001钻井队承钻。
2006年8月13日，莫深1井顺利开钻。为打好莫深1井，原新疆石油局钻井公司抽调精兵强将组建90001钻井队。在钻井施工过程中，这支队伍严格执行国际钻井标准，严格执行施工设计方案，确保了钻井施工安全。
集团公司、股份公司高度关注莫深1井的钻探，多次组织专家咨询会，为莫深1井提供了重要的技术支持。有关专家认为，莫深1井的钻探成功，不仅取得重大的地质发现，也将推动中国石油超深井钻井技术的进步。
（本刊编辑部）