汶川地震建筑震害启示
王亚勇
（中国建筑科学研究院工程抗震研究所，北京１０００１３）
摘要：汶川大地震造成大量房屋建筑破坏倒塌。通过在地震区对遭受“中震”、“大震”影响烈度地震作用下的砌体和钢筋混凝士结构、空旷房屋、地基綦础、设备以及非结构构件的震害调查与分析，以典犁的结构破坏为例，针对多道抗震防线、强柱弱梁、剪力墙连粱、砌体结构整体性、传力路径等问题，对照《建筑抗震设计规范》所规定的抗震概念设计原则进行讨论，总结经验教训，提出改进建议。震害调查与分析结果表明，只要严格按照规范设计，保障施工质量。房屋建筑就能达到“小腥不坏。中燧可修，大艘不倒”的三水准设防目标。关键词：汶川地震，建筑震窖，抗震概念设计
修”的目标。
ｌ
引
言
五一二汶川大地震中，在地震区各个不同时期设计建造的各类房屋建筑和Ｔ程设施经受了考验。震害调查表明，经过抗震设防、特别是在１９９０年代以后设计建造的建筑表现良好，即使在极震区实际烈度高出设防烈度３，－．－４度（地震动强度超出预计的１０倍）的情况下，除了极个别建筑物外，绝大多数建筑受到中等拿严重破坏，但小倒塌，达到了“小震不坏，中震可修，大震不倒”的三水准抗震设防目标；而在“８９规范”之前的建筑物多数遭受严重破坏，直至倒塌。因此，认真研究震害特征，总结经验，思考设计与施工中的问题，对于灾后恢复重建和设计规范修订，具有重要意义。面对如此严重的破坏，我们应该清醒地认识到，除了实际地震烈度高于预计的设防烈度、特殊的地震动衰减规律、地震波传播特征及地形反应等原因之外，针对建筑结构本身的特点，对照规范规定和施工中存在的问题，加以客观的、科学的分析，对解释和认识震害是十分必要的。
在地震区对各类房屋建筑震害的调查发现，存高烈度区，理论上抗震性能较好的钢筋混凝十结构倒塌了，而抗震性能相对较筹的砌体结构却“裂而不倒”；抗震设计要求钢筋混凝土框架结构的“梁铰机制”没有出现，而是出现了大量的“柱铰”；砌体结构由于整体性不好而破坏倒塌；高层建筑剪力墙结构连梁出现不同的破坏形态；抗震缝设置带米的问题等等。在同一地点，有的建筑损坏严重、甚至倒塌，有的则表现良好，有其内在原因。本文不局限于对震害现象进行简单描述，而以砌体结构、钢筋混凝土结构等各类建筑、及地基基础和设备的震害为例，对照抗震概念设计的“多道防线”、“结构整体性”、“强柱弱梁”等要求进行检讨，希望能得到一些启示，供工程技术人员在进行结构抗震设计时参考。
２００８年５月１２曰汶川大地震！这是１９７６年唐山大地震时隔３２年后，发生在我因的义一次毁火性地震，造成了重大人员伤亡和经济损失。
科学研究已经证明，地震是伴生着地球的一种自然灾害，只要地球存在一日，地震就存在一天，威胁着人类。在人对地震的认知有限、无法预报地震的时代，如何把房屋建得龌固耐震，是全世界科学家和工程师的历史使命。我国的工程技术人员历经数代人的努力奋斗，吸取历次大地震震害的经验教训，在工程建设中，提出了适合国情的各类工程抗震技术。从１９６６年邢台地震以后提出的“基础深一点、墙壁厚一点、屋顶轻一点”的概念，到１９７６年唐山地震以后创造的砖房加“构造柱圈梁”技术，直到今天的“小震不坏，中震可修，大震不倒”的“三水准”抗震设防理论，不断改进和完善了工程抗震设计的标准规范。
由于汶ＪＩＩ地震的实际影响烈度远远高出该地区预计的设防烈度，导致大凝房屋建筑严重破坏和倒塌。但是，震害调金也证明，只要严格按照国家工程建＇发标准“建筑抗震设计规范”设计、严格保证工程质最的房屋建筑、以及震前经过抗震加固的既有房屋，都能达到“三水准”抗震设防的要求，在实际地震烈度超过“大震”烈度的情况下，房屋建筑依然町以做到“不倒”。例如，在北川和平武等极震区，仍然有一些房屋“裂而不倒”；另外，一些在震前进行了结构加固的房屋，也没有倒塌或严重破坏。但是，也有一些房屋建筑，由于设计或施工的问题，即使在“中震”（即设防烈度）情况下，也严重破坏或倒塌，达不到“可
基金项ｆ｜：建设部《建筑抗震设计规范》（ＧＢ５００１１．２００１）修
订课题
作各简介：王弧勇，研究员，１９４３年９月１７日生于福建厦门
２抗震概念设计与震害之对比
２１多道抗震防线问题
《建筑抗震｛ｌ［计规范》对结构体系提出了多道抗震防线的要求，对于在丈震作用下结构抗倒塌具有重耍意义”ｌ。这项要求的目的在于，当结构受到超过设防烈度的所谓“大震”作用时．作为第一道防线的某些构件．如：框捧架结构的柱问支撑或柱子的翼墙、剪力墙结构的连梁等率先破坏，消耗了地震能量井改变Ｔ整体结构的动力特性，从而减低了地震力。保护了作为第二遒防线的构件．如：框、排架结构的柱子、剪力墙结构的墙体．它们的存在避免了结构倒塌。砌体结构的构造柱、瞬梁除作为砌体的约柬构件．可以提高墙体延性之外．也可视为第■递防线，在“太震”作用下，砌件墙可能严重破坏，但是由于构造柱和圈粱的存在，结构不会倒塌。图ｌ所示为位于极震区的映秀镇（设防烈度７度，实际烈度１ｌ度，远高于“大震”的水准）采用钢筋混凝十框架结构的学校建筑．由于教室空问较大（标准教室大小为７ｍｘｇｍ）又缺少岛ｌ向柱间支撑，或设置柱予翼墙。结构纵向刚度软弱．在竖Ｉｑ分量大于水平分量的太震作用下．柱子率先破坏而倒塌；而在同一地点相邻的多屠砖撬结构住宅房屋，由于合理地设鹭了构造柱和圈粱．在竖向和水平地震先后作用下，砌体严重开裂却裂而不倒（见图２）。
蟠ＩｇＩ畦秀馘口中攀教学幢倒塌（７／Ｉｔ）‘
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２附近的瑚体龋柑住宅接曩而芊饵（７／１１）
我国的工业厂房建筑大多采用框、捧架结构加柱
问钢支撑的形式，在地震中，由于支撑屈曲消能保护了柱子，圈３所示为位于安县（设防烈度７度，实际烈度８度，相当于“大震水准”）某厂房的破坏状况，整体结构达到。大震不倒”的目标。小于意识到多道蹄线的重要性，日本的许多学校建筑昔遍采用设置钢或钢箭混凝士支撑的方式．这样做并不会影响教室采光和建筑外观．如图４所示。
荪薹
由４柱问设量钢支撑
２
２强柱弱粱问题
｛建筑抗震设计规范》定义的“强拄弱粱”是指ｔ
节点址集端实际受弯承载力蛾和柱端实际受弯承
载力＾ｆ！之间满足不等式；
∑＾嵋，∑＾略
由于地震作用的复杂性、现浇楼板的影响和锅筋屈服时的超强等因素的影响，难以通过精确的计算实现。因此．瓶范采用增犬柱端弯矩设计值、即提高柱端的弯矩增大系数玑的方｛击．取等式：
∑蝇＝仇∑Ｍ
在计算桨端弯矩和配笳时，考虑部分楼板作用形成Ｔ形梁，将框架粱抗弯刚度乘于１５～２０的放大系数后。计算巢的配筋超强．再加上板的钢筋．使Ｔ形粱不但刚度加大。实际承载力大于架端弯矩，而且与之正交的另一向Ｔ形粱对柱子形成约束，在双向水平地震作用下，柱截面处于复杂的双向受力状态；一般情况下，框架柱即使增大了柱端弯矩设计值．计算结果一般只按构造要求配箭；只有当构件抗震等级为９度
一级时，规范采要求按照粱的实配钢筋反算柱端弯矩。副此．对于抗震等级为二、三级的构件，实际的结构设计形成的是“强粱弱柱”。本次地震中，钢筋混凝土框架结构大鼍出现的是柱铰机制而不是粱铰机制，如图５所示为漩口中学主教学楼未完全倒塌的侧楼底层破坏情况，图６为漩口镇某商住楼底层．塑性铰均出现在框架柱柱项和柱底．而粱与楼板共同工作，｛殳有任何损坏，可是结构已接近倒竭。因此．设计时有必要加大柱子断面和配筋．参与工作的楼板配筋不能加
＾粱的配筋，从而适当减小粱的截面尺寸和配筋。
■蒯蚓，．盥黑！！，１暖甬
田６渣口镇某商住摧雇藤框壤桂柱面塑性铰
２．３高层建筑剪力墙结梅的连梁设置问题
剪力墙结构高层建筑中的连粱作为抗震体系的第一道防线，起着“保脸丝”的作用，当地震作用超过“，Ｊ、震”时．连粱首先开裂和坷艉，出现耗能机制，起到保护墙体的作用。＜建筑抗震蹬计规范》规定．。一、二缎抗震墙跨高比不大于２且墙厚不大于２００ｍｍ的连蘩．除普通箍筋外宣另设置斜向交叉构造钢箭：这样做是为了改善连粱的抗剪性能，满足“强剪弱弯”的要求．并经过试验验证。在５１２泣川地震巾．位于设防烈度
和实际烈度均为７度（相当于坤震”水准）的彭州市
的一幢剪力墙结｛句高层建筑的高连粜产生了严重的剪
切破坏．如图７所示；面位于设防烈度７度．实际烈度为６～７度（相当于”小到中麓”水准）的成都市和设防鼎度为８度、实际烈度为６度（相当于“小震”水准）
的西安市的二幢框架・剪力墙结构采用的双连粱却起
丁良好的耗能效果．填充砖砌体的破坏保护了连粱和墙体（见闰８和图９）。
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舢成都市的桎豁尊力埔结构双连雄（７／６～７）
（目片自白■曩握供）
—■巴二ＬＩＬＪ二————一
舶９西安市的榧錾剪力墙绻柑Ⅲ建颦ｆ“～７）
罾【
（照片由张檀扭供）
２．４砌体结构的整体性和构造柱圈粱设置问题
《建筑抗震设计规范》第３．５５条第３散规定．装配式结构构件的连接．应能保证结构的整体性。但是。砌体结构本身是一种由脆性材辩构成的结构，非常不利于抗震。１９７６年唐山地震以来，我国的工程技术人员发明了砌体加混凝土构造拄和圈粱的结构形式．既可提高砌体的延性．又加强了结构的整体性，也可视为第二道抗震防线。经多次地震检验．证明选
种独特的抗震结构形式非常适合周情ｔ已在我国地震
区得到广泛应用。‘建筑抗震设计规范，第３．５４条第１款规定”Ｊ，。砌体结构应按规定设置钢筋掘凝土瞳集
和构造柱、芯柱。或采用配箭砌体等。”第Ｚ３１条和
第７．３３条作为强制性条文，对构造柱和圈粱的设置．有非常详细的规定。只要严格按照规范要求设置构造柱和圈梁，完全可以达到三水准抗震设防目标要求。只要严格按照规范要求设置构造柱和豳粱，完全可以达到三水准抗震设防目标要求。图１０表示位于设防烈度７度、实际烈度９度的平武南坝镇相邻的二幢四层建筑，～幢为钢筋混凝土单跨框架结构医院．另一幢为主体接近完工的砌体结构宿台。在“大震”作用下．医院严重破坏接近倒塌，而住宅楼由于良好的构造柱圈粱设置．保持完好（图１１）。可见．只要做好构造＿ｃ｝！圈粱．高度和层数在规范限定范围内的多层砌体结构房屋同样具有良好的抗震性能。反过来。则会产生严重破坏．甚至倒塌，如图１２和图１３所示。
图１２不＊杓趋柱借粱的砌体结构月挪倒塌（７／ｇ一９）严重问题是．地震区大量的砌体结构学校和住宅普遍采用琐制空心楼板。由于不按规范要求设置构造柱和圈粱．或施工中不按要求将预制空心板与刚粱或楼面大粱可靠拉结，地震中，由于墙体破坏或外州、预制板滑动、折断，导致楼板塌藩，造成结构局部成整体倒塌（圉１３和圈１４）。图１５所示为塌落的预制空心板。可以看到，楼板简单搁置在粱上．根本不存在拉结。但是，也有做好的例子，如绵阳市游仙中心小学三层稽混结构教学楼，采用预制空心板楼、屋盖．由于预制板之间拉结良好、灌缝密实，虽鼎承重墙倒塌了，楼盖却末塌落（图１６）。
口”宪夸＆宥拉结的璜制垒女槭（７／９
田１６＆镕盅好的预Ｍ挂柱未％藩（“７）
２．５瑚体结构房屋楼梯间的抗震问题
楼梯问是建筑的由＾口．也是地震是人群疏散的
通道。震害调查发现，由于设计和施工问题，造成棱梯问的倒塌砬坏，直接伤人、或堵塞琉散通道．阻碍
人员遵生。由于楼梯段侧向刚度较大、山墙较高、休息甲台与楼层存在错层，地震时最窖易破坏。因此，对于楼梯间的抗震设计，‘建筑抗震设计规范》第７．３
ｌ
条要求．楼、电梯间的四角，错层部位横墙与外纵墙交接处要设置构造柱；第７．３８条要求．“装配式楼梯段应与平台般的粱可靠连接；突出屋面的楼、电梯问，拘造柱应伸到顶部．井与顶部嚼粱连接到”。圈１７所示的绵竹市一幢三层教学楼，由于楼梯问未拄规范要求设置构造柱和圈粱．地震时墙体破坏导致楼梯问倒塌。图１８为楼梯踏步扳破坏情况，由于施工缝
啦存梯段＝分之一高度处．地震时在该处折断．墙体
＾部分破坏倒塌。图１９为塌落的梯段。斟此，对于教学楼和医院等＾群较集中的建筑．有必簧另设室外疏散梯，以便室内楼梯问破坏时有第二个逃生通道（见
图２０）。
围１７坤竹市一■ｊ碧缸学挫挂骷闾倒塌（７ｍ～９
（月片自装友珐提供）
圈１８鄯江鼍中掌教掌槛楼梯问磕坪（■ｌ，８～９
嗣
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田１９塌藩＊＃＆
圈２０寓＂疏散挂梯
２．６传力路径问睡
‘建筑抗震设计规范》第３
５
２规定．结构体系。应
具有明确的计算简圈和合理的地震作用传递途径”；
第３
５
３条规定．结构体系“宜具有合理的刚度和承载力分布避免困局部削弱或突变形成薄弱部位产生过
大的应力集中或塑性变形集中“。不论是钢筋混凝
士结构还是结砌体构，均要求结构体系完整，传力
路径明确。但是在设计中．建筑师为了达到建筑功能上对太空间、好景观的要求，不惜“拔除”结构
构件，或在承重墙开大洞．或在房屋四角开门、窗
洞．设计所谓“飘窗”，“转角阳台”和圆形楼梯问，其结果是破坏了结构整体性及传力路径，培终导致地震时破坏。这种震害几乎在国内外的许多地震中都能发现，而在泣川地震中，则比比啻是．需要引起我们的注意。圉２Ｉ～图２４表示丁形形色色的转角墙体不正变咬砌所导致的破坏。
：：黼７／帮８；嚣籀雠：７８／８７
转∞目弧墙破坏（）
转角填充墙破坏（）
ｋ■■
目２５ｒ房采用不月｝础导鼬破坏（７／８～９
綦
闰２４绵竹中行屋舶砬坏（７／８
（脯片由裴友浩｜｝供）
３
闰２３部Ⅱ墀±…疆店Ｒ角ｍ坏（讯）
鬟
圈斯柏邻厂房地面沉降差约３０ｃｍ（伸～９
２．８设备支座抗震设计问题
《建筑抗震设计规范》第３７１条规定，“非结构构件包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备自身及其与结构主体的连接应进行抗震设计”；第３７３条规定．“附着于楼屋面结构上的非结构构件应与主体结构有可靠的连接或锚固避免地震时倒塌伤人或砸坏重要设备”；第３７６条规定．“安装在建筑上的附属机械电气设备系统的支座和连接应符合地震时使用功能的要求且不应导致相关部件的损坏”。
２
７地基基础抗震设计问题
‘建筑抗震设计规范》第３
４规定，。地基和基
位于实际烈度９度的阿坝铝厂，冷却风机机组由于采用轨道滚动盘座，地震时脱轨滑出和倾覆．造成破坏。如西２７和匿２９所示．安县某厂～大型管道通过滑移支座放置在锕支架上．管道端妾Ｉｌ设置
础设计应符合下列要求．１屙一结构单元的基础不宜设置在性质截然不同的地基上；２同一结构单元不宜部分采用天然地基部分采用桩基”，图２５和图２６所示为距北川援震区直线距离仅为ｌｏｈｎ的安县某工厂．三个车闻分别采用钻孔灌注桩和振动碎石地基两种性质不同的基础，所造成的结果是采用振动碎石地基的厂房（图２５左侧）在地震前就已发生沉降，地震‘达到
限位钢支架，限位支架与钢筋混凝士基础承台固定ｔ
承台以下设两根０６００钻孔港注桩．桩身强度为Ｃ２５．地震时，安装在精移支座上的大型设备滑移１５ｅｒａ。撞击限位支架（见圉２９和圈３０），造成灌注桩断裂（图３１）．基础承台粱剪坏（图３２）。
由于无法得到当地的强震记录．不能知道地面加速度峰值。可以做个简单的估算。假定限位银支架将设备水平惯性力传到桩基础，管道重量为４２０
大震作用）时沉降差达到３００ｍｍ，主体排架结构遭到
严重破坏，局部倒塌。
吨・设地面加速度峰值为虬，则桩受水平地震力为
固３０盆武滑移支座损坏（７『８～９
Ｑ＝ｍｆｉｇ＝４．２ｘ１０５吒
桩的总水平抗剪承载力为：
Ｒ＝２厶４＝“以＝
４ｘｌ７８ｘ３１４Ｘ６００ｘ６００÷４＝２０ｘ１０。Ｎ
桩身破坏条件为
０＞Ｒ
由此估计地面加遗度峰值为：
也）４
８ｍ／ｓ２＝０．４９９
相应的实际地震烈度约为９度强，与该厂所在地的建筑震害和地质破坏现象一致。以此加速度峰值来验算图３２所示的该厂同一地点另外两个设备基础承台（设备未安装）之间的连系粱的抗剪承载力。
连系粱左边设备基础重７５０吨，右边设备基础重
１０００吨．基础粱断面４００ｘ６００，混凝土强度为Ｃ２５，计算抗剪承载力等于：
Ｒ＝厶４＝２ｆ．４；２ｘ１．７８）：４００×６００
＝８５４４×１０５Ｎ
假设地衰地面运动加速度为４．８ｍ／ｓ２．则基础承台惯性力、即连系粱所受到的水平剪力等于；
Ｑ＝ｍｉｉ８＝１．０ｘｌ旷×４
８＝４８ｘＪ０６Ｎ
可见，口＞Ｒ，连系槊剪切破坏
圈弛设备基础连累辈翦断（７／ｇ～９
２８抗震缱问题
《抗震规范》规定．“抗震缝戍根据抗震设防烈
度、结构材料种类、结构类型、结构单元的高度和高
差情况，留有足够的宽度。其两侧的上部结构应完全分开。”正确理解本条规定应该是，建筑平、立面布置应尽可能规则，尽量避免采用抗震缝：如果必须留的话，宽度应该留够。实际工程中，往往碰到稍微不规则的结构就留缝．留的缝又不够宽；还有是在施工中，浇捣混凝土后的抗震缝两侧的模扳没有拆除，或留Ｆ许多杂物堵塞．结果等于牧留．地震时必然撞坏。圈３３和囤３４为２００７年６月３日云南宁洱６．４级地震公安局太楼抗震缝碰撞ＣⅣ研，缝宽达１５ｃｍ，车次地震中，绝大多数抗震缝均造成碰撞破坏，如固３５所示。
２．９非结构构件抗震性镜问题
非结构构件包括建筑非结构构件和建筑附属机电谊各，自身及其与结构主体的连接。规范规定。“围护墙和隔墙应考虑对结构的不利影响，避免不舍理设置而导致主体结构的破坏”还规定．“幕墙、装饰贴面与主体结构应由可靠连接，避免地震时脱落伤人。４地震时．钢筋混凝土框架结构的多扎砖隔墙、轻质吊顶大量破坏，如图３６和图３７所示．塔管没有危及主体结构．但造成了重大经济损失。令人意外的是玻璃幕墙在地震时并没有大量脱落伤人，太部分表现良好，尽管地震动强度达到。太震水准”．主体结构己经损坏，祸墙和吊顶也大量破坏．玻璃幕墙却完好无损。町见幕墙且有良好的变形能力（图３８）。｛玻璃幕墙工程拄木规范ＪＧＪｌ０２－２００３｝“第４．２６豢规定：“玻璃幕墙平面内变形性能，
；
抗震设计时，应按主体结构的弹性层同位移角限值
的３倍进行设计。Ｗ于明框幕墙的玻璃与榴口韵配
合尺寸作了规定（见第９．５２条和９
５
３条）。主体结
构的弹性层问位移角限值的３倍相当于“中震水准”ｒ主体结构保持弹性的最大层问位移角限值．相当十“犬震”作用时结构的弹塑性位移值。各粪玻璃幕墙中．尤以点支承玻璃幕墙更好一些（见图３９）；框支承幕墒中，明框幕墙的主要问题是框架奉身的变形过大导致玻璃挤碎（圈４０），但是，如果框架的变形得到控制．也能保证玻璃的安全：圈４ｌ所示瞄框幕墙由于在伸缩缝处受到撞击、或硅酮结构密封胶承载力降低均可能造成玻璃脱落。
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目硒部ｚⅢ｛｛＃掌磴多ｎ砖■墙∞碹坏‘７／８～９
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图４ｌ安县某研究所扎黉幕墙脱落（７／８）
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２．１０抗震加固问题
肿既有建筑震前加周已被证明是行之有效的方法。德阳市第一幼儿园为三层外席式砌体结构，建于１９骷年，６度设防，于２００５年花费６０万元进行』ｌⅡ固。
具体做法是：句Ⅱ太底部二层外廊砖柱（由４００ｘ４００加
丈至８００ｘ８００）．增设小牛腿：拆除第三层屋盏．增设
酬粱，外廊砖柱改为钢筋混凝土柱。如图４２和图４３所示。地震时，承重砖墙开裂（圈４４），楼面大粱出现裂缝（图４５），在“大震”作用下，整体结构不倒．加周效果很好。
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圈州ｍ§横墙＊裂（们）
闰４５楼面太熟啮部裂缝Ｃ６／７）
甘肃大水某厂为建于１９５２年的单层砖柱钢术屋架车问．１９７６年唐山地震之后，采用外加角铜围套加固承重砖柱。奉狄地震中，表现良好（图４６ａ）。位于甘肃武都某厂车间砖柱采用相同方法加周，遭受８度中震作用．砖柱严重开裂，但由于角钢围套的约束作用，没有倒塌（图４６ｂ）。
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“）甘肃无水ｒ虏（６／８）
（”甘肃武都厂房（８脚
图４６外加角钢嘲套加崮砖杆
３结语
５１２泣川大地震后，笔者数度进＾地震灾区进行震害调查．针对‘建筑抗震设计规范》所提出的“小震不坏、中震可修、大震不倒”三水准设防目标，在不同影响烈度区的不同类型建筑震害实例表明，只要严格按照抗麓设计规范设计和保障施工质量，在“大震”、甚至超过“太震”的情况ｒ，仍有许多建筑只受到巾等至严重破坏，但不倒塌。三水准抗震设计原则体现了基于性能的抗震设防的理念，适合我国国情。震害调查还表明．‘建筑抗震设计规范》在抗震设计基本要求中，关于结构体系的规定，对于结构抗震性能具有重要意义。相对于砌体结构而盲，钢筋混凝土结
构无疑具有更好的抗震性能，但不意味着砌体结构就
不能使用，Ｈ要保证结构的整体性．传力路径明确，
砌体缔构也具有良好的抗震性能。相反地．钢筋混凝土结构如果趺少抗震多道防线（例如单譬争多、高层框架结构）．冗余度不足ｔ或由于传力路径不明确、平、
立面布置不规则而产生扭转效应等．在震中区很容易倒塌。砌体结构的受力集中部位和整体连接的关键部位（如屋角、纵横墙交接处等）ｔ如＿！Ｉ｝构造不良，也会导致破坏。构造柱和删巢对于提高砌体结构延性、舫倒塌具有重要作用。在建筑中，作为疏敏通道的栏梯问设计．应给于充分重视。车文归纳了一些典型的楼梯问震害．说明了地震力按结构刚度分配的特征，在设计中．应让楼梯间的钢筋混凝士梯段、粱、扳参与计算．并考虑对楼梯问山墙造成的不利影畸。本文描述丁在我国过去的地震中比较少见的一些地基基础震害，可供地基基础抗震设计参考。设备基础和支座震害所造成的设备失效乃至破坏、抗震缝设置不合理导致的房屋震害。非结构构
件和驶备的震害台产生重太的直接经济损失．中断生产和牡会活动，也是币容忽视的。上述震害经验证实了规范有关规定的必要性和重要性。本文母后列举了对既有建筑震前加同的。些实例，虽然花势不多，但在地震中幸存．避免了人员伤亡和财产损失。
参考文献：
ｌｉ】建筑抗震设计规双ＧＢ５００ｌｌ锄ｌＸ北靴中闻盐筑Ｉ；ｑＶ．
ｍ版＃，２００Ｉ
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业出版杜．２００３
汶川地震建筑震害启示
作者：
作者单位：王亚勇中国建筑科学研究院工程抗震研究所,北京 100013
本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Conference_6865271.aspx
汶川地震建筑震害启示
王亚勇
（中国建筑科学研究院工程抗震研究所，北京１０００１３）
摘要：汶川大地震造成大量房屋建筑破坏倒塌。通过在地震区对遭受“中震”、“大震”影响烈度地震作用下的砌体和钢筋混凝士结构、空旷房屋、地基綦础、设备以及非结构构件的震害调查与分析，以典犁的结构破坏为例，针对多道抗震防线、强柱弱梁、剪力墙连粱、砌体结构整体性、传力路径等问题，对照《建筑抗震设计规范》所规定的抗震概念设计原则进行讨论，总结经验教训，提出改进建议。震害调查与分析结果表明，只要严格按照规范设计，保障施工质量。房屋建筑就能达到“小腥不坏。中燧可修，大艘不倒”的三水准设防目标。关键词：汶川地震，建筑震窖，抗震概念设计
修”的目标。
ｌ
引
言
五一二汶川大地震中，在地震区各个不同时期设计建造的各类房屋建筑和Ｔ程设施经受了考验。震害调查表明，经过抗震设防、特别是在１９９０年代以后设计建造的建筑表现良好，即使在极震区实际烈度高出设防烈度３，－．－４度（地震动强度超出预计的１０倍）的情况下，除了极个别建筑物外，绝大多数建筑受到中等拿严重破坏，但小倒塌，达到了“小震不坏，中震可修，大震不倒”的三水准抗震设防目标；而在“８９规范”之前的建筑物多数遭受严重破坏，直至倒塌。因此，认真研究震害特征，总结经验，思考设计与施工中的问题，对于灾后恢复重建和设计规范修订，具有重要意义。面对如此严重的破坏，我们应该清醒地认识到，除了实际地震烈度高于预计的设防烈度、特殊的地震动衰减规律、地震波传播特征及地形反应等原因之外，针对建筑结构本身的特点，对照规范规定和施工中存在的问题，加以客观的、科学的分析，对解释和认识震害是十分必要的。
在地震区对各类房屋建筑震害的调查发现，存高烈度区，理论上抗震性能较好的钢筋混凝十结构倒塌了，而抗震性能相对较筹的砌体结构却“裂而不倒”；抗震设计要求钢筋混凝土框架结构的“梁铰机制”没有出现，而是出现了大量的“柱铰”；砌体结构由于整体性不好而破坏倒塌；高层建筑剪力墙结构连梁出现不同的破坏形态；抗震缝设置带米的问题等等。在同一地点，有的建筑损坏严重、甚至倒塌，有的则表现良好，有其内在原因。本文不局限于对震害现象进行简单描述，而以砌体结构、钢筋混凝土结构等各类建筑、及地基基础和设备的震害为例，对照抗震概念设计的“多道防线”、“结构整体性”、“强柱弱梁”等要求进行检讨，希望能得到一些启示，供工程技术人员在进行结构抗震设计时参考。
２００８年５月１２曰汶川大地震！这是１９７６年唐山大地震时隔３２年后，发生在我因的义一次毁火性地震，造成了重大人员伤亡和经济损失。
科学研究已经证明，地震是伴生着地球的一种自然灾害，只要地球存在一日，地震就存在一天，威胁着人类。在人对地震的认知有限、无法预报地震的时代，如何把房屋建得龌固耐震，是全世界科学家和工程师的历史使命。我国的工程技术人员历经数代人的努力奋斗，吸取历次大地震震害的经验教训，在工程建设中，提出了适合国情的各类工程抗震技术。从１９６６年邢台地震以后提出的“基础深一点、墙壁厚一点、屋顶轻一点”的概念，到１９７６年唐山地震以后创造的砖房加“构造柱圈梁”技术，直到今天的“小震不坏，中震可修，大震不倒”的“三水准”抗震设防理论，不断改进和完善了工程抗震设计的标准规范。
由于汶ＪＩＩ地震的实际影响烈度远远高出该地区预计的设防烈度，导致大凝房屋建筑严重破坏和倒塌。但是，震害调金也证明，只要严格按照国家工程建＇发标准“建筑抗震设计规范”设计、严格保证工程质最的房屋建筑、以及震前经过抗震加固的既有房屋，都能达到“三水准”抗震设防的要求，在实际地震烈度超过“大震”烈度的情况下，房屋建筑依然町以做到“不倒”。例如，在北川和平武等极震区，仍然有一些房屋“裂而不倒”；另外，一些在震前进行了结构加固的房屋，也没有倒塌或严重破坏。但是，也有一些房屋建筑，由于设计或施工的问题，即使在“中震”（即设防烈度）情况下，也严重破坏或倒塌，达不到“可
基金项ｆ｜：建设部《建筑抗震设计规范》（ＧＢ５００１１．２００１）修
订课题
作各简介：王弧勇，研究员，１９４３年９月１７日生于福建厦门
２抗震概念设计与震害之对比
２１多道抗震防线问题
《建筑抗震｛ｌ［计规范》对结构体系提出了多道抗震防线的要求，对于在丈震作用下结构抗倒塌具有重耍意义”ｌ。这项要求的目的在于，当结构受到超过设防烈度的所谓“大震”作用时．作为第一道防线的某些构件．如：框捧架结构的柱问支撑或柱子的翼墙、剪力墙结构的连梁等率先破坏，消耗了地震能量井改变Ｔ整体结构的动力特性，从而减低了地震力。保护了作为第二遒防线的构件．如：框、排架结构的柱子、剪力墙结构的墙体．它们的存在避免了结构倒塌。砌体结构的构造柱、瞬梁除作为砌体的约柬构件．可以提高墙体延性之外．也可视为第■递防线，在“太震”作用下，砌件墙可能严重破坏，但是由于构造柱和圈粱的存在，结构不会倒塌。图ｌ所示为位于极震区的映秀镇（设防烈度７度，实际烈度１ｌ度，远高于“大震”的水准）采用钢筋混凝十框架结构的学校建筑．由于教室空问较大（标准教室大小为７ｍｘｇｍ）又缺少岛ｌ向柱间支撑，或设置柱予翼墙。结构纵向刚度软弱．在竖Ｉｑ分量大于水平分量的太震作用下．柱子率先破坏而倒塌；而在同一地点相邻的多屠砖撬结构住宅房屋，由于合理地设鹭了构造柱和圈粱．在竖向和水平地震先后作用下，砌体严重开裂却裂而不倒（见图２）。
蟠ＩｇＩ畦秀馘口中攀教学幢倒塌（７／Ｉｔ）‘
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ｗｌ壤｝＊ｎｄ肛女ｍ，女闭槛ｃＴ目）Ｉ黼＃Ⅸ＆■＊，
■Ｈ日自《椎＊．
田■
２附近的瑚体龋柑住宅接曩而芊饵（７／１１）
我国的工业厂房建筑大多采用框、捧架结构加柱
问钢支撑的形式，在地震中，由于支撑屈曲消能保护了柱子，圈３所示为位于安县（设防烈度７度，实际烈度８度，相当于“大震水准”）某厂房的破坏状况，整体结构达到。大震不倒”的目标。小于意识到多道蹄线的重要性，日本的许多学校建筑昔遍采用设置钢或钢箭混凝士支撑的方式．这样做并不会影响教室采光和建筑外观．如图４所示。
荪薹
由４柱问设量钢支撑
２
２强柱弱粱问题
｛建筑抗震设计规范》定义的“强拄弱粱”是指ｔ
节点址集端实际受弯承载力蛾和柱端实际受弯承
载力＾ｆ！之间满足不等式；
∑＾嵋，∑＾略
由于地震作用的复杂性、现浇楼板的影响和锅筋屈服时的超强等因素的影响，难以通过精确的计算实现。因此．瓶范采用增犬柱端弯矩设计值、即提高柱端的弯矩增大系数玑的方｛击．取等式：
∑蝇＝仇∑Ｍ
在计算桨端弯矩和配笳时，考虑部分楼板作用形成Ｔ形梁，将框架粱抗弯刚度乘于１５～２０的放大系数后。计算巢的配筋超强．再加上板的钢筋．使Ｔ形粱不但刚度加大。实际承载力大于架端弯矩，而且与之正交的另一向Ｔ形粱对柱子形成约束，在双向水平地震作用下，柱截面处于复杂的双向受力状态；一般情况下，框架柱即使增大了柱端弯矩设计值．计算结果一般只按构造要求配箭；只有当构件抗震等级为９度
一级时，规范采要求按照粱的实配钢筋反算柱端弯矩。副此．对于抗震等级为二、三级的构件，实际的结构设计形成的是“强粱弱柱”。本次地震中，钢筋混凝土框架结构大鼍出现的是柱铰机制而不是粱铰机制，如图５所示为漩口中学主教学楼未完全倒塌的侧楼底层破坏情况，图６为漩口镇某商住楼底层．塑性铰均出现在框架柱柱项和柱底．而粱与楼板共同工作，｛殳有任何损坏，可是结构已接近倒竭。因此．设计时有必要加大柱子断面和配筋．参与工作的楼板配筋不能加
＾粱的配筋，从而适当减小粱的截面尺寸和配筋。
■蒯蚓，．盥黑！！，１暖甬
田６渣口镇某商住摧雇藤框壤桂柱面塑性铰
２．３高层建筑剪力墙结梅的连梁设置问题
剪力墙结构高层建筑中的连粱作为抗震体系的第一道防线，起着“保脸丝”的作用，当地震作用超过“，Ｊ、震”时．连粱首先开裂和坷艉，出现耗能机制，起到保护墙体的作用。＜建筑抗震蹬计规范》规定．。一、二缎抗震墙跨高比不大于２且墙厚不大于２００ｍｍ的连蘩．除普通箍筋外宣另设置斜向交叉构造钢箭：这样做是为了改善连粱的抗剪性能，满足“强剪弱弯”的要求．并经过试验验证。在５１２泣川地震巾．位于设防烈度
和实际烈度均为７度（相当于坤震”水准）的彭州市
的一幢剪力墙结｛句高层建筑的高连粜产生了严重的剪
切破坏．如图７所示；面位于设防烈度７度．实际烈度为６～７度（相当于”小到中麓”水准）的成都市和设防鼎度为８度、实际烈度为６度（相当于“小震”水准）
的西安市的二幢框架・剪力墙结构采用的双连粱却起
丁良好的耗能效果．填充砖砌体的破坏保护了连粱和墙体（见闰８和图９）。
型灏
舢成都市的桎豁尊力埔结构双连雄（７／６～７）
（目片自白■曩握供）
—■巴二ＬＩＬＪ二————一
舶９西安市的榧錾剪力墙绻柑Ⅲ建颦ｆ“～７）
罾【
（照片由张檀扭供）
２．４砌体结构的整体性和构造柱圈粱设置问题
《建筑抗震设计规范》第３．５５条第３散规定．装配式结构构件的连接．应能保证结构的整体性。但是。砌体结构本身是一种由脆性材辩构成的结构，非常不利于抗震。１９７６年唐山地震以来，我国的工程技术人员发明了砌体加混凝土构造拄和圈粱的结构形式．既可提高砌体的延性．又加强了结构的整体性，也可视为第二道抗震防线。经多次地震检验．证明选
种独特的抗震结构形式非常适合周情ｔ已在我国地震
区得到广泛应用。‘建筑抗震设计规范，第３．５４条第１款规定”Ｊ，。砌体结构应按规定设置钢筋掘凝土瞳集
和构造柱、芯柱。或采用配箭砌体等。”第Ｚ３１条和
第７．３３条作为强制性条文，对构造柱和圈粱的设置．有非常详细的规定。只要严格按照规范要求设置构造柱和圈梁，完全可以达到三水准抗震设防目标要求。只要严格按照规范要求设置构造柱和豳粱，完全可以达到三水准抗震设防目标要求。图１０表示位于设防烈度７度、实际烈度９度的平武南坝镇相邻的二幢四层建筑，～幢为钢筋混凝土单跨框架结构医院．另一幢为主体接近完工的砌体结构宿台。在“大震”作用下．医院严重破坏接近倒塌，而住宅楼由于良好的构造柱圈粱设置．保持完好（图１１）。可见．只要做好构造＿ｃ｝！圈粱．高度和层数在规范限定范围内的多层砌体结构房屋同样具有良好的抗震性能。反过来。则会产生严重破坏．甚至倒塌，如图１２和图１３所示。
图１２不＊杓趋柱借粱的砌体结构月挪倒塌（７／ｇ一９）严重问题是．地震区大量的砌体结构学校和住宅普遍采用琐制空心楼板。由于不按规范要求设置构造柱和圈粱．或施工中不按要求将预制空心板与刚粱或楼面大粱可靠拉结，地震中，由于墙体破坏或外州、预制板滑动、折断，导致楼板塌藩，造成结构局部成整体倒塌（圉１３和圈１４）。图１５所示为塌落的预制空心板。可以看到，楼板简单搁置在粱上．根本不存在拉结。但是，也有做好的例子，如绵阳市游仙中心小学三层稽混结构教学楼，采用预制空心板楼、屋盖．由于预制板之间拉结良好、灌缝密实，虽鼎承重墙倒塌了，楼盖却末塌落（图１６）。
口”宪夸＆宥拉结的璜制垒女槭（７／９
田１６＆镕盅好的预Ｍ挂柱未％藩（“７）
２．５瑚体结构房屋楼梯间的抗震问题
楼梯问是建筑的由＾口．也是地震是人群疏散的
通道。震害调查发现，由于设计和施工问题，造成棱梯问的倒塌砬坏，直接伤人、或堵塞琉散通道．阻碍
人员遵生。由于楼梯段侧向刚度较大、山墙较高、休息甲台与楼层存在错层，地震时最窖易破坏。因此，对于楼梯间的抗震设计，‘建筑抗震设计规范》第７．３
ｌ
条要求．楼、电梯间的四角，错层部位横墙与外纵墙交接处要设置构造柱；第７．３８条要求．“装配式楼梯段应与平台般的粱可靠连接；突出屋面的楼、电梯问，拘造柱应伸到顶部．井与顶部嚼粱连接到”。圈１７所示的绵竹市一幢三层教学楼，由于楼梯问未拄规范要求设置构造柱和圈粱．地震时墙体破坏导致楼梯问倒塌。图１８为楼梯踏步扳破坏情况，由于施工缝
啦存梯段＝分之一高度处．地震时在该处折断．墙体
＾部分破坏倒塌。图１９为塌落的梯段。斟此，对于教学楼和医院等＾群较集中的建筑．有必簧另设室外疏散梯，以便室内楼梯问破坏时有第二个逃生通道（见
图２０）。
围１７坤竹市一■ｊ碧缸学挫挂骷闾倒塌（７ｍ～９
（月片自装友珐提供）
圈１８鄯江鼍中掌教掌槛楼梯问磕坪（■ｌ，８～９
嗣
：５酬ｌＬＬ｜ｌ
二兰
田１９塌藩＊＃＆
圈２０寓＂疏散挂梯
２．６传力路径问睡
‘建筑抗震设计规范》第３
５
２规定．结构体系。应
具有明确的计算简圈和合理的地震作用传递途径”；
第３
５
３条规定．结构体系“宜具有合理的刚度和承载力分布避免困局部削弱或突变形成薄弱部位产生过
大的应力集中或塑性变形集中“。不论是钢筋混凝
士结构还是结砌体构，均要求结构体系完整，传力
路径明确。但是在设计中．建筑师为了达到建筑功能上对太空间、好景观的要求，不惜“拔除”结构
构件，或在承重墙开大洞．或在房屋四角开门、窗
洞．设计所谓“飘窗”，“转角阳台”和圆形楼梯问，其结果是破坏了结构整体性及传力路径，培终导致地震时破坏。这种震害几乎在国内外的许多地震中都能发现，而在泣川地震中，则比比啻是．需要引起我们的注意。圉２Ｉ～图２４表示丁形形色色的转角墙体不正变咬砌所导致的破坏。
：：黼７／帮８；嚣籀雠：７８／８７
转∞目弧墙破坏（）
转角填充墙破坏（）
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目２５ｒ房采用不月｝础导鼬破坏（７／８～９
綦
闰２４绵竹中行屋舶砬坏（７／８
（脯片由裴友浩｜｝供）
３
闰２３部Ⅱ墀±…疆店Ｒ角ｍ坏（讯）
鬟
圈斯柏邻厂房地面沉降差约３０ｃｍ（伸～９
２．８设备支座抗震设计问题
《建筑抗震设计规范》第３７１条规定，“非结构构件包括建筑非结构构件和建筑附属机电设备自身及其与结构主体的连接应进行抗震设计”；第３７３条规定．“附着于楼屋面结构上的非结构构件应与主体结构有可靠的连接或锚固避免地震时倒塌伤人或砸坏重要设备”；第３７６条规定．“安装在建筑上的附属机械电气设备系统的支座和连接应符合地震时使用功能的要求且不应导致相关部件的损坏”。
２
７地基基础抗震设计问题
‘建筑抗震设计规范》第３
４规定，。地基和基
位于实际烈度９度的阿坝铝厂，冷却风机机组由于采用轨道滚动盘座，地震时脱轨滑出和倾覆．造成破坏。如西２７和匿２９所示．安县某厂～大型管道通过滑移支座放置在锕支架上．管道端妾Ｉｌ设置
础设计应符合下列要求．１屙一结构单元的基础不宜设置在性质截然不同的地基上；２同一结构单元不宜部分采用天然地基部分采用桩基”，图２５和图２６所示为距北川援震区直线距离仅为ｌｏｈｎ的安县某工厂．三个车闻分别采用钻孔灌注桩和振动碎石地基两种性质不同的基础，所造成的结果是采用振动碎石地基的厂房（图２５左侧）在地震前就已发生沉降，地震‘达到
限位钢支架，限位支架与钢筋混凝士基础承台固定ｔ
承台以下设两根０６００钻孔港注桩．桩身强度为Ｃ２５．地震时，安装在精移支座上的大型设备滑移１５ｅｒａ。撞击限位支架（见圉２９和圈３０），造成灌注桩断裂（图３１）．基础承台粱剪坏（图３２）。
由于无法得到当地的强震记录．不能知道地面加速度峰值。可以做个简单的估算。假定限位银支架将设备水平惯性力传到桩基础，管道重量为４２０
大震作用）时沉降差达到３００ｍｍ，主体排架结构遭到
严重破坏，局部倒塌。
吨・设地面加速度峰值为虬，则桩受水平地震力为
固３０盆武滑移支座损坏（７『８～９
Ｑ＝ｍｆｉｇ＝４．２ｘ１０５吒
桩的总水平抗剪承载力为：
Ｒ＝２厶４＝“以＝
４ｘｌ７８ｘ３１４Ｘ６００ｘ６００÷４＝２０ｘ１０。Ｎ
桩身破坏条件为
０＞Ｒ
由此估计地面加遗度峰值为：
也）４
８ｍ／ｓ２＝０．４９９
相应的实际地震烈度约为９度强，与该厂所在地的建筑震害和地质破坏现象一致。以此加速度峰值来验算图３２所示的该厂同一地点另外两个设备基础承台（设备未安装）之间的连系粱的抗剪承载力。
连系粱左边设备基础重７５０吨，右边设备基础重
１０００吨．基础粱断面４００ｘ６００，混凝土强度为Ｃ２５，计算抗剪承载力等于：
Ｒ＝厶４＝２ｆ．４；２ｘ１．７８）：４００×６００
＝８５４４×１０５Ｎ
假设地衰地面运动加速度为４．８ｍ／ｓ２．则基础承台惯性力、即连系粱所受到的水平剪力等于；
Ｑ＝ｍｉｉ８＝１．０ｘｌ旷×４
８＝４８ｘＪ０６Ｎ
可见，口＞Ｒ，连系槊剪切破坏
圈弛设备基础连累辈翦断（７／ｇ～９
２８抗震缱问题
《抗震规范》规定．“抗震缝戍根据抗震设防烈
度、结构材料种类、结构类型、结构单元的高度和高
差情况，留有足够的宽度。其两侧的上部结构应完全分开。”正确理解本条规定应该是，建筑平、立面布置应尽可能规则，尽量避免采用抗震缝：如果必须留的话，宽度应该留够。实际工程中，往往碰到稍微不规则的结构就留缝．留的缝又不够宽；还有是在施工中，浇捣混凝土后的抗震缝两侧的模扳没有拆除，或留Ｆ许多杂物堵塞．结果等于牧留．地震时必然撞坏。圈３３和囤３４为２００７年６月３日云南宁洱６．４级地震公安局太楼抗震缝碰撞ＣⅣ研，缝宽达１５ｃｍ，车次地震中，绝大多数抗震缝均造成碰撞破坏，如固３５所示。
２．９非结构构件抗震性镜问题
非结构构件包括建筑非结构构件和建筑附属机电谊各，自身及其与结构主体的连接。规范规定。“围护墙和隔墙应考虑对结构的不利影响，避免不舍理设置而导致主体结构的破坏”还规定．“幕墙、装饰贴面与主体结构应由可靠连接，避免地震时脱落伤人。４地震时．钢筋混凝土框架结构的多扎砖隔墙、轻质吊顶大量破坏，如图３６和图３７所示．塔管没有危及主体结构．但造成了重大经济损失。令人意外的是玻璃幕墙在地震时并没有大量脱落伤人，太部分表现良好，尽管地震动强度达到。太震水准”．主体结构己经损坏，祸墙和吊顶也大量破坏．玻璃幕墙却完好无损。町见幕墙且有良好的变形能力（图３８）。｛玻璃幕墙工程拄木规范ＪＧＪｌ０２－２００３｝“第４．２６豢规定：“玻璃幕墙平面内变形性能，
；
抗震设计时，应按主体结构的弹性层同位移角限值
的３倍进行设计。Ｗ于明框幕墙的玻璃与榴口韵配
合尺寸作了规定（见第９．５２条和９
５
３条）。主体结
构的弹性层问位移角限值的３倍相当于“中震水准”ｒ主体结构保持弹性的最大层问位移角限值．相当十“犬震”作用时结构的弹塑性位移值。各粪玻璃幕墙中．尤以点支承玻璃幕墙更好一些（见图３９）；框支承幕墒中，明框幕墙的主要问题是框架奉身的变形过大导致玻璃挤碎（圈４０），但是，如果框架的变形得到控制．也能保证玻璃的安全：圈４ｌ所示瞄框幕墙由于在伸缩缝处受到撞击、或硅酮结构密封胶承载力降低均可能造成玻璃脱落。
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目硒部ｚⅢ｛｛＃掌磴多ｎ砖■墙∞碹坏‘７／８～９
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口３７蕾口中学娃学蛳■“■ｇｍ摄蝽（６／７
图４ｌ安县某研究所扎黉幕墙脱落（７／８）
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２．１０抗震加固问题
肿既有建筑震前加周已被证明是行之有效的方法。德阳市第一幼儿园为三层外席式砌体结构，建于１９骷年，６度设防，于２００５年花费６０万元进行』ｌⅡ固。
具体做法是：句Ⅱ太底部二层外廊砖柱（由４００ｘ４００加
丈至８００ｘ８００）．增设小牛腿：拆除第三层屋盏．增设
酬粱，外廊砖柱改为钢筋混凝土柱。如图４２和图４３所示。地震时，承重砖墙开裂（圈４４），楼面大粱出现裂缝（图４５），在“大震”作用下，整体结构不倒．加周效果很好。
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圈州ｍ§横墙＊裂（们）
闰４５楼面太熟啮部裂缝Ｃ６／７）
甘肃大水某厂为建于１９５２年的单层砖柱钢术屋架车问．１９７６年唐山地震之后，采用外加角铜围套加固承重砖柱。奉狄地震中，表现良好（图４６ａ）。位于甘肃武都某厂车间砖柱采用相同方法加周，遭受８度中震作用．砖柱严重开裂，但由于角钢围套的约束作用，没有倒塌（图４６ｂ）。
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“）甘肃无水ｒ虏（６／８）
（”甘肃武都厂房（８脚
图４６外加角钢嘲套加崮砖杆
３结语
５１２泣川大地震后，笔者数度进＾地震灾区进行震害调查．针对‘建筑抗震设计规范》所提出的“小震不坏、中震可修、大震不倒”三水准设防目标，在不同影响烈度区的不同类型建筑震害实例表明，只要严格按照抗麓设计规范设计和保障施工质量，在“大震”、甚至超过“太震”的情况ｒ，仍有许多建筑只受到巾等至严重破坏，但不倒塌。三水准抗震设计原则体现了基于性能的抗震设防的理念，适合我国国情。震害调查还表明．‘建筑抗震设计规范》在抗震设计基本要求中，关于结构体系的规定，对于结构抗震性能具有重要意义。相对于砌体结构而盲，钢筋混凝土结
构无疑具有更好的抗震性能，但不意味着砌体结构就
不能使用，Ｈ要保证结构的整体性．传力路径明确，
砌体缔构也具有良好的抗震性能。相反地．钢筋混凝土结构如果趺少抗震多道防线（例如单譬争多、高层框架结构）．冗余度不足ｔ或由于传力路径不明确、平、
立面布置不规则而产生扭转效应等．在震中区很容易倒塌。砌体结构的受力集中部位和整体连接的关键部位（如屋角、纵横墙交接处等）ｔ如＿！Ｉ｝构造不良，也会导致破坏。构造柱和删巢对于提高砌体结构延性、舫倒塌具有重要作用。在建筑中，作为疏敏通道的栏梯问设计．应给于充分重视。车文归纳了一些典型的楼梯问震害．说明了地震力按结构刚度分配的特征，在设计中．应让楼梯间的钢筋混凝士梯段、粱、扳参与计算．并考虑对楼梯问山墙造成的不利影畸。本文描述丁在我国过去的地震中比较少见的一些地基基础震害，可供地基基础抗震设计参考。设备基础和支座震害所造成的设备失效乃至破坏、抗震缝设置不合理导致的房屋震害。非结构构
件和驶备的震害台产生重太的直接经济损失．中断生产和牡会活动，也是币容忽视的。上述震害经验证实了规范有关规定的必要性和重要性。本文母后列举了对既有建筑震前加同的。些实例，虽然花势不多，但在地震中幸存．避免了人员伤亡和财产损失。
参考文献：
ｌｉ】建筑抗震设计规双ＧＢ５００ｌｌ锄ｌＸ北靴中闻盐筑Ｉ；ｑＶ．
ｍ版＃，２００Ｉ
啪玻璃＃墙Ｉ《技￥规ｍ（埘１∞｛００３）＃京；十目畦筑ｆ
业出版杜．２００３
汶川地震建筑震害启示
作者：
作者单位：王亚勇中国建筑科学研究院工程抗震研究所,北京 100013
本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Conference_6865271.aspx