厂区泵房/消防水池模板方案
一、工程概况
东光光电(南京)有限公司新建工程位于南京市新港开发区恒广路与兴联路交叉口处,消防水池位于整个厂区的东北侧，，建筑层数地下一层，建筑面积为361平方米，消防水池储水量670 m3，建筑抗震设防烈度为8度，相对标高±0.000的绝对标高值31.40米(吴淞高程),底板底相对标高为-4.40米。
二、施工准备
1）水池和泵房池璧内外模、平板模板采用1.8厘米厚竹胶板。采用60mm*80mm方木、Φ48钢管作系统支撑。
2）购置方木均用压刨刨成统一规格尺寸，竹胶板采用1000mm*2000mm的规格尺寸。
3）模板配制，按图纸尺寸，直接配制，散支散拆。
三、施工方法
1)模板支撑体系采用钢管扣件组成，外墙、内墙部分采用在场地上拼装
成大模，用60*80方木做内楞。梁、平板的支模，梁底模板以钢管为支承杆件，间距为800，用十字扣件固定的梁底杠杆，以保证梁底不移位，有主次梁相交部位，梁底脚手架立管上应加扣件一只，以防梁模板下坠。梁跨度大于4m时，主梁按全跨长度的1‰-2‰起拱，在主梁模板安装校正后才进行次梁模板安装。控制主梁的标高。连跨梁必须拉通线纠正。楼板模板的铺设应遵循先四周后中间原则，镶条在中间，杠木间距同立柱间距0.9m-1.0m木楞间距不超过300mm.
四、模板设计：
墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):500；
主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):800；
对拉螺栓直径(mm):M12；
2.主楞信息
主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
3.次楞信息
次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:2；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值
fc(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(次楞间距): l =400.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：M =0.1×9.197×400.02+0.117×1.890×400.02=
1.83×105N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.83×105 / 2.70×104 =
6.8N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =6.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中，V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(次楞间距): l =400.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×400.0 + 0.617×1.890×400.0 =
2673.7N；
截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 2673.7N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: τ
=3×2673.7/(2×500×18.0)=0.446N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.446N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm； l--计算跨度(次楞间距): l = 400mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.6mm；
面板的最大挠度计算值: ν=
0.677×8.52×4004/(100×6000×2.43×105) = 1.012 mm；
面板的最大挠度计算值: ν=1.012mm 小于等于面板的最大允许挠度值
[ν]=1.6mm，满足要求！
四、墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =4.493×2= 8.986cm3；
I =10.783×2= 21.566cm4；
次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；
1.2×17.031×0.400×0.900=7.357kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×3.00×0.40×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大弯矩：M =0.1×7.357×500.02+0.117×1.512×500.02=
2.28×105N·mm；
次楞的抗弯强度应满足下式：
σ = M/W
其中， σ --次楞承受的应力(N/mm2)；
M --次楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --次楞的截面抵抗矩，W=8.99×103mm3；
f --次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2；
次楞的最大应力计算值：σ = 2.28×105/8.99×103 = 25.4 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
次楞的最大应力计算值 σ = 25.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中， V－次楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.400×0.900/2=3.679kN/m；
1.4×3.00×0.40×0.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大剪力：V = 0.6×3.679×500.0+ 0.617×0.756×500.0 = 1336.8N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=2V/A≤fv
其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--次楞计算最大剪力(N)：V = 1336.8N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ；
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×1336.8/848.230=3.152N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值 τ =3.152N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！
3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中， ν--次楞的最大挠度(mm)；
q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03×0.40=6.81 kN/m； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；
E--次楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ；
I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.16×105mm4；
次楞的最大挠度计算值: ν=
0.677×13.62/2×5004/(100×206000×2.16×105) = 0.065 mm；
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.065mm 小于 次楞的最大容许挠度值
[ν]=2mm，满足要求！
(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =4.493×2= 8.986cm3；
I =10.783×2= 21.566cm4；
E = 206000N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
主楞计算变形图(mm)
1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P＝1.2×17.03×0.4×0.5＋1.4×3×0.4×0.5＝4.927kN；
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 800mm；
强度验算公式：
σ = M/W
其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 7.10×105 N·mm
W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3；
f --主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；
主楞的最大应力计算值: σ = 7.10×105/8.99×103 = 79 N/mm2；
主楞的最大应力计算值 σ =79N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值
f=205N/mm2,满足要求！
2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中， τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--主楞计算最大剪力(N)：V = 4829.0N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ；
fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×4829.0/848.230=11.386N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值 τ =11.386N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强
度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！
3.主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值: ν= 1.392mm；
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=1.392mm 小于 主楞的最大容许挠度值
[ν]=2mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
N
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M12 ；
穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 8.77 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.771kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值
[N]=12.92kN，满足要求！
五、质量保证措施
１） 有梁、柱均有翻样给出模板排列图和排架支撑图，经项目工程师审核后
交班组施工，特殊部位应增加细部构造大样图。
２） 柱墙楼梯模板施工前，必须清理好楼面及施工缝中的垃圾，楼面模板完
成后及时转移多余的模板、钢管和扣件等材料，清理好模内垃圾。
３） 墙体内楼面的预留孔洞和预埋铁件应派专人安装，位置正确，并有可靠
的固定措施，以防止砼浇捣时移动，振跑或砼的浮移动。
４） 模板分项工程施工中的每道工序均应做好技术复核工作，并对支撑体系、
扣件螺丝、对拉螺栓进行全面检查。确保模板的轴线，位置、标高、截面尺寸、洞口尺寸的正确无误，并做好记录，合格后方可浇砼。
５） 为控制结构垂直度偏差，对柱墙模板采用两次校正法，第一次在砼浇捣
前对模板垂直度，斜拉撑和水平撑等进行检查、校正，第二次在砼入模后再一次复测、纠偏。
６） 砼浇捣过程中，应派技术好、责任心强的木工、关砌“守模”，发现问题
及时报告施工组、技术组。
７） 以前工程经验，阴角不成直角、鼓；炸模现象。因此对本工程阴角作为
重点部分。选择模板必须有刚度成直角。拆模时，应注意多个作用点，不要一点作用使阴角模严重变形。每次拆下阴角模必须修整，修整次数过多模板不用或者作加固处理，加肋。
８） 外墙上下两层间施工缝处理：前一层制模内留对穿螺栓不拆，再后一层
制模往下伸，重新固定留置匠对穿螺栓上，并且第一次制模时模板下20cm时，有意识往里凹进1cm，等后一层浇捣砼时，剪力墙加砂浆时，重新补上，保证接头平整，色质一致。窗门洞按图纸尺寸做到定型模板。
六、模板的拆除
模板的拆模应符合下列规定：
１） 承重模板应在砼强度能保证其表面及棱角不受损失时，方可拆除，
R〉1.2PA(夏季在终凝后一天,冬季在终凝后二天)。
２） 梁：跨度L〈8M时，R≥70%
跨度L≥8M时，R=100%。
3）楼板R≥70%，阳台=100%
4）模板的拆除必须经技术负责人同意后方可拆除。部分跨度过大采取措施中间加支撑。
5）模板的拆除顺序和安装应按照设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆的原则进行，先拆大承重部分，后拆支承件和连接件，再分段分块，自上而下逐步拆除。大模板先拆除对拉螺栓，然后松动拼装之间的缝隙，再松动整块模板，拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，尽量避免砼表面或模板受到损坏。
6）在拆模过程中，如发现砼有影响结构安全质量问题时，应停止拆除，并报技术负责制人研究处理后再行拆除。
7）在拆模时，操作人员应注意安全，以免发生安全事故。拆下模板有钉子的应及时取下，以免扎脚。
8）拆除模板应及时清理，对有翘曲变形时应及时校正，并涂刷脱模剂，并按规格分类，堆放整齐。散装散拆的模板、拆除后的平板模板、钢管扣件等，经外挑钢平台（钢平台制人和图附后），用塔吊往上吊运，做到工程用模板全部不落地。
9）已拆除模板及支架的结构应在砼达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载，当施工荷载大于设计荷载时，应经研究加设临时支撑。
七、安全技术措施
1、 所有施工人员必须熟悉本工种的操作规程。
2、 模板支设材料必须符合要求，严禁使用变形、开裂及扭曲的材料
3、 模板的安装必须按施工组织设计进行，严禁任意变动。
4、 模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾倒。
支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平支撑与垂直剪力撑，并与支柱固定牢靠。
5、 安装墙体侧模时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。
6、 支模应按工序进行，模板没有固定前不得进入下道工序施工。
7、 支梁底模及柱模时，应搭设工作台，不允许站在柱模上操作和梁底板
上行走，更不能沿拉杆、支撑攀登上下。
8、 搭设双排立柱时，扣件应拧紧，并且应抽查螺栓的扭力矩是否符合要
求。
9、 五级以上大风应停止模板的吊运作业。
10、 拆除模板应搭脚手架或操作平台，严禁在同一垂直面上操作，复杂的
模板拆除，应有专人指挥和切实安全措施，非操作人员严禁进入作业区。
11、 拆除工作中，思想要集中，防止钉子扎脚和工具从空中滑落，严禁操
作人员站在正拆除的模板上，已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防人员坠落。
12、 拆模间隙，应将已活动的模板固定好，严防突然掉落，倒塌伤人。
13、 多人同时操作应明确分工，统一信号与行动。
14、 在浇筑砼中，注意泵送砼的布料，严禁布料过于集中，同时布料机位
置不能随意挪动，必须吊装就位在已定的位置。
厂区泵房/消防水池模板方案
一、工程概况
东光光电(南京)有限公司新建工程位于南京市新港开发区恒广路与兴联路交叉口处,消防水池位于整个厂区的东北侧，，建筑层数地下一层，建筑面积为361平方米，消防水池储水量670 m3，建筑抗震设防烈度为8度，相对标高±0.000的绝对标高值31.40米(吴淞高程),底板底相对标高为-4.40米。
二、施工准备
1）水池和泵房池璧内外模、平板模板采用1.8厘米厚竹胶板。采用60mm*80mm方木、Φ48钢管作系统支撑。
2）购置方木均用压刨刨成统一规格尺寸，竹胶板采用1000mm*2000mm的规格尺寸。
3）模板配制，按图纸尺寸，直接配制，散支散拆。
三、施工方法
1)模板支撑体系采用钢管扣件组成，外墙、内墙部分采用在场地上拼装
成大模，用60*80方木做内楞。梁、平板的支模，梁底模板以钢管为支承杆件，间距为800，用十字扣件固定的梁底杠杆，以保证梁底不移位，有主次梁相交部位，梁底脚手架立管上应加扣件一只，以防梁模板下坠。梁跨度大于4m时，主梁按全跨长度的1‰-2‰起拱，在主梁模板安装校正后才进行次梁模板安装。控制主梁的标高。连跨梁必须拉通线纠正。楼板模板的铺设应遵循先四周后中间原则，镶条在中间，杠木间距同立柱间距0.9m-1.0m木楞间距不超过300mm.
四、模板设计：
墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):500；
主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):800；
对拉螺栓直径(mm):M12；
2.主楞信息
主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
3.次楞信息
次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:2；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值
fc(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(次楞间距): l =400.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：M =0.1×9.197×400.02+0.117×1.890×400.02=
1.83×105N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.83×105 / 2.70×104 =
6.8N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =6.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中，V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(次楞间距): l =400.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×400.0 + 0.617×1.890×400.0 =
2673.7N；
截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 2673.7N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: τ
=3×2673.7/(2×500×18.0)=0.446N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.446N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm； l--计算跨度(次楞间距): l = 400mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.6mm；
面板的最大挠度计算值: ν=
0.677×8.52×4004/(100×6000×2.43×105) = 1.012 mm；
面板的最大挠度计算值: ν=1.012mm 小于等于面板的最大允许挠度值
[ν]=1.6mm，满足要求！
四、墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =4.493×2= 8.986cm3；
I =10.783×2= 21.566cm4；
次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；
1.2×17.031×0.400×0.900=7.357kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×3.00×0.40×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大弯矩：M =0.1×7.357×500.02+0.117×1.512×500.02=
2.28×105N·mm；
次楞的抗弯强度应满足下式：
σ = M/W
其中， σ --次楞承受的应力(N/mm2)；
M --次楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --次楞的截面抵抗矩，W=8.99×103mm3；
f --次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2；
次楞的最大应力计算值：σ = 2.28×105/8.99×103 = 25.4 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
次楞的最大应力计算值 σ = 25.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值
[f]=205N/mm2，满足要求！
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中， V－次楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.400×0.900/2=3.679kN/m；
1.4×3.00×0.40×0.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大剪力：V = 0.6×3.679×500.0+ 0.617×0.756×500.0 = 1336.8N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=2V/A≤fv
其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--次楞计算最大剪力(N)：V = 1336.8N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ；
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×1336.8/848.230=3.152N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值 τ =3.152N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！
3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中， ν--次楞的最大挠度(mm)；
q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03×0.40=6.81 kN/m； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；
E--次楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ；
I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.16×105mm4；
次楞的最大挠度计算值: ν=
0.677×13.62/2×5004/(100×206000×2.16×105) = 0.065 mm；
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.065mm 小于 次楞的最大容许挠度值
[ν]=2mm，满足要求！
(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =4.493×2= 8.986cm3；
I =10.783×2= 21.566cm4；
E = 206000N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
主楞计算变形图(mm)
1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P＝1.2×17.03×0.4×0.5＋1.4×3×0.4×0.5＝4.927kN；
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 800mm；
强度验算公式：
σ = M/W
其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 7.10×105 N·mm
W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3；
f --主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；
主楞的最大应力计算值: σ = 7.10×105/8.99×103 = 79 N/mm2；
主楞的最大应力计算值 σ =79N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值
f=205N/mm2,满足要求！
2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中， τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--主楞计算最大剪力(N)：V = 4829.0N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ；
fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×4829.0/848.230=11.386N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值 τ =11.386N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强
度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！
3.主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值: ν= 1.392mm；
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=1.392mm 小于 主楞的最大容许挠度值
[ν]=2mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
N
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M12 ；
穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 8.77 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.771kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值
[N]=12.92kN，满足要求！
五、质量保证措施
１） 有梁、柱均有翻样给出模板排列图和排架支撑图，经项目工程师审核后
交班组施工，特殊部位应增加细部构造大样图。
２） 柱墙楼梯模板施工前，必须清理好楼面及施工缝中的垃圾，楼面模板完
成后及时转移多余的模板、钢管和扣件等材料，清理好模内垃圾。
３） 墙体内楼面的预留孔洞和预埋铁件应派专人安装，位置正确，并有可靠
的固定措施，以防止砼浇捣时移动，振跑或砼的浮移动。
４） 模板分项工程施工中的每道工序均应做好技术复核工作，并对支撑体系、
扣件螺丝、对拉螺栓进行全面检查。确保模板的轴线，位置、标高、截面尺寸、洞口尺寸的正确无误，并做好记录，合格后方可浇砼。
５） 为控制结构垂直度偏差，对柱墙模板采用两次校正法，第一次在砼浇捣
前对模板垂直度，斜拉撑和水平撑等进行检查、校正，第二次在砼入模后再一次复测、纠偏。
６） 砼浇捣过程中，应派技术好、责任心强的木工、关砌“守模”，发现问题
及时报告施工组、技术组。
７） 以前工程经验，阴角不成直角、鼓；炸模现象。因此对本工程阴角作为
重点部分。选择模板必须有刚度成直角。拆模时，应注意多个作用点，不要一点作用使阴角模严重变形。每次拆下阴角模必须修整，修整次数过多模板不用或者作加固处理，加肋。
８） 外墙上下两层间施工缝处理：前一层制模内留对穿螺栓不拆，再后一层
制模往下伸，重新固定留置匠对穿螺栓上，并且第一次制模时模板下20cm时，有意识往里凹进1cm，等后一层浇捣砼时，剪力墙加砂浆时，重新补上，保证接头平整，色质一致。窗门洞按图纸尺寸做到定型模板。
六、模板的拆除
模板的拆模应符合下列规定：
１） 承重模板应在砼强度能保证其表面及棱角不受损失时，方可拆除，
R〉1.2PA(夏季在终凝后一天,冬季在终凝后二天)。
２） 梁：跨度L〈8M时，R≥70%
跨度L≥8M时，R=100%。
3）楼板R≥70%，阳台=100%
4）模板的拆除必须经技术负责人同意后方可拆除。部分跨度过大采取措施中间加支撑。
5）模板的拆除顺序和安装应按照设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆的原则进行，先拆大承重部分，后拆支承件和连接件，再分段分块，自上而下逐步拆除。大模板先拆除对拉螺栓，然后松动拼装之间的缝隙，再松动整块模板，拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，尽量避免砼表面或模板受到损坏。
6）在拆模过程中，如发现砼有影响结构安全质量问题时，应停止拆除，并报技术负责制人研究处理后再行拆除。
7）在拆模时，操作人员应注意安全，以免发生安全事故。拆下模板有钉子的应及时取下，以免扎脚。
8）拆除模板应及时清理，对有翘曲变形时应及时校正，并涂刷脱模剂，并按规格分类，堆放整齐。散装散拆的模板、拆除后的平板模板、钢管扣件等，经外挑钢平台（钢平台制人和图附后），用塔吊往上吊运，做到工程用模板全部不落地。
9）已拆除模板及支架的结构应在砼达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载，当施工荷载大于设计荷载时，应经研究加设临时支撑。
七、安全技术措施
1、 所有施工人员必须熟悉本工种的操作规程。
2、 模板支设材料必须符合要求，严禁使用变形、开裂及扭曲的材料
3、 模板的安装必须按施工组织设计进行，严禁任意变动。
4、 模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾倒。
支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平支撑与垂直剪力撑，并与支柱固定牢靠。
5、 安装墙体侧模时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。
6、 支模应按工序进行，模板没有固定前不得进入下道工序施工。
7、 支梁底模及柱模时，应搭设工作台，不允许站在柱模上操作和梁底板
上行走，更不能沿拉杆、支撑攀登上下。
8、 搭设双排立柱时，扣件应拧紧，并且应抽查螺栓的扭力矩是否符合要
求。
9、 五级以上大风应停止模板的吊运作业。
10、 拆除模板应搭脚手架或操作平台，严禁在同一垂直面上操作，复杂的
模板拆除，应有专人指挥和切实安全措施，非操作人员严禁进入作业区。
11、 拆除工作中，思想要集中，防止钉子扎脚和工具从空中滑落，严禁操
作人员站在正拆除的模板上，已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防人员坠落。
12、 拆模间隙，应将已活动的模板固定好，严防突然掉落，倒塌伤人。
13、 多人同时操作应明确分工，统一信号与行动。
14、 在浇筑砼中，注意泵送砼的布料，严禁布料过于集中，同时布料机位
置不能随意挪动，必须吊装就位在已定的位置。