河海大学_土力学_课后习题答案

第二章 思考题2 2-1

土体的应力，按引起的原因分为自重应力和附加应力两种；按土体中土骨架和土中孔隙（水、气）的应力承担作用原理或应力传递方式可分为有效应力和孔隙应（压）力。 有效应力是指由土骨架传递（或承担）的应力。

孔隙应力是指由土中孔隙流体水和气体传递（或承担）的应力。 自重应力是指由土体自身重量所产生的应力。

附加应力是指由外荷（静的或动的）引起的土中应力。

2-2 自重应力是指由土体自身重量所产生的应力。

由静水位产生的孔隙水应力称为静孔隙水应力。

土体自重应力应由该点单位面积上土柱的有效重量来计算，如果存在地下水，且水位与地表齐平或高于地表，则自重应力计算时应采用浮重度，地下水位以下的土体中还存在静孔隙水应力。

2-3 附加应力是指由外荷（静的或动的）引起的土中应力。

空间问题有三个附加应力分量，平面问题有两个附加应力分量。

计算地基附加应力时，假定地基土是各向同性的、均匀的、线性变形体，而且在深度和水平方向上都

是无限的。 2-4 实际工程中对于柔性较大（刚度较小）能适应地基变形的基础可以视为柔性基础。

对于一些刚度很大不能适应地基变形的基础可视为刚性基础。

柔性基础底面压力的分布和大小完全与其上的荷载分布于大小相同；刚性基础下的基底压力分布随上部荷载的大小、基础的埋深和土的性质而异。

2-5 基地中心下竖向附加应力最大，向边缘处附加应力将减小，在基底面积范围之外某点下依然有附

加应力。

如果该基础相邻处有另外的荷载，也会对本基础下的地基产生附加应力。

2-6 在计算地基附加应力时，假定地基土是各向同性的、均质的、线性变形体，而且在深度的水平方

向上都是无限的，这些条件不一定同时满足，因而会产生误差，所以计算结果会经常与地基中实际的附加应力不一致。

2-7 有效应力是指由土骨架传递（或承担）的应力。

孔隙应力是指由土中孔隙流体水和气体传递（或承担）的应力。

静孔隙水应力：

习题2

2-1 解：

根据图中所给资料，各土层交界面上的自重应力分别计算如下： cz00

u



rh

w

w

 cz11h118.5

'cz21h1 cz21h1 cz31h1 cz41h12-2

解：

23kPa7

kPa55 (20

3

h3718122h'h2'55222h'h2'2'h322

10)1kPa65 (19

4

6510)3kPa9 2

2kPa1 11

h'h2'2'h33'h224

92(19.510)

土的最大静孔隙水应力为：u0rwhw10660kPa

 FVPGPGAd2106

基底压力：

20631246663

(16

2kN46 6

pmpm

axin



Fvlb

(1

6el

)

0.3178.k1Pa

) 95.k9Pa6

基底静压力：pnpminr0d95.9171.078.9kPa ptpm

ax

p

min

178.195.98k2P.2 a

① 求O点处竖向附加应力 由：ml

 zo1

2 nz00 KS0.250 0bb.54KSpn40.2578.978.9kPa b1.5

0.5 nz

b0.5pt2

由：ml

0 Kt10 Kt20.2500 20.25

82.22

20.55kPa

 zo22Kt1

由：ml

pt2

0 zo32Kt2

b

 zo42KS4

pt2

2 nz20.25

b82.22

0

.5

0 KS40.250 0

20.55kPa

 z0z01z02z03z04120kPa

②

求A点下4m处竖向附加应力 由：ml

 zA1

64 nz42.7 KS0.103 6bb.5

2KSpn20.103678.916.35kPa

0.67 Kt0.0695

b66

2Ktpt20.069582.211.4258kPa

1.5

0.25 nz

4

由：ml

 zA2

③

 zAzA1zA216.3511.425827.78kPa

求B点下4m处竖向附加应力 由：ml

 zB1

1.33 KS0.1412

b3b3

2KSpn20.141278.922.28kPa

pt2

0.1412

82.22

5.80kPa

31 nz4

zB2KS

由：ml

 zB3Kt1

pt2pt2

3

1 nz

82.2282.22

1.33 Kt10.058 5Kt20.0826

0.05850.0826

2.39kPa 3.39kPa

zB2Kt2

 zBzB1zB2zB3zB433.86kPa

2-3 解： 2-4 解：

① 求自重应力

zM1h11'h2194(209.8)186.19kPa zNzM3'h386.19(18.59.8)3112.26kPa 第三章 思考题3 3-1

水在土中的渗透速度与试样两端水平面间的水位差成正比，而与渗径长度成反比，即：

vk

hL

ki 即为达西定律。

达西定律只有当渗流为层流的的时候才能适用，其使用界限可以考虑为：

3-2

R

e





w

vd/1.0

室内测定土的渗透系数的方法可分为常水头试验和变水头试验两种。

常水头法是在整个试验过程中水头保持不变，适用于透水性强的无粘性土；变水头法在整个试验过程中，水头是随着时间而变化的，适用于透水性弱的粘性土。

3-3 流网具有下列特征：

（1） 流线与等势线彼此正交；

（2） 每个网格的长度比为常数，为了方便常取1，这时的网格就为正方形或曲边正方形； （3） 相邻等势线间的水头损失相等； （4） 各溜槽的渗流量相等。

3-4 按照渗透水流所引起的局部破坏的特征，渗透变形可分为流土和管涌两种基本形式。

流土是指在渗流作用下局部土体表面隆起，或土粒群同时起动而流失的现象，它主要发生在地基或土

坝下游渗流出处。

管涌是指在渗流作用下土体中的细土粒在粗土粒形成的孔隙通道中发生移动并被带出的现象，主要发

生在砂砾土中。 3-5 土体抵抗渗透破坏的能力称为抗渗强度，通常已濒临渗透破坏时的水力梯度表示，一般称为临界

水力梯度或抗渗梯度。

流土的临界水力梯度：

作用情况下推得的，求得的临界水力梯度偏小，建议按下式估算：

i

cr

(Gs1)(1n)， 该式是根据竖向渗流且不考虑周围土体的约束

i

cr



24(1n)

(1n

)0.79(1n)(1CD0)L

2

；

管涌土的临界水力梯度：

3-6

i

cr

2.2(Gs1)(1n)

2

在静水条件下，孔隙水应力等于研究平面上单位面积的水柱重量，与水深成正比，呈三角形分布；在稳定渗流作用下，当有向下渗流作用时，孔隙水应力减少了隙水应力增加了

d

520



w

h，当有向上渗流作用时，孔



w

h。

3-7

3-8

一旦流网绘出以后，渗流场中任一点的孔隙水应力即可由该点的测压管中的水柱高度乘以水的重度得到。当计算点位于下游静水位以下时，孔隙水应力由静孔隙水应力和超静孔隙水应力组成。 不相同。由达西定律求出的渗透速度是一种假想平均流速，因为它假定水在土中的渗透是通过整个土体截面来进行的。而实际上，渗透水不仅仅通过土体中的孔隙流动，因此，水在土体中的实际平均流速要比由达西定律求得的数值大得多。

一、假定在渗流作用下单元体的体积保持不变，水又是不可压缩的，则单位时间内流入单元体的总水量必等于流出的总水量，即：qxqy(qx

qxx

22

dx)(qy

qyy

dy)

二、假定土是各向同性的，即kx等于ky，则 土的渗透系数不是各向同性的。 第四章 思考题4 4-1

hx

2

2



hy

0

地基土内各点承受土自重引起的自重应力，一般情况下，地基土在其自重应力下已经压缩稳定，但是，当建筑物通过其基础将荷载传给地基之后，将在地基中产生附加应力，这种附加应力会导致地基土体的变形。

压缩系数av是指单位压力增量所引起的空隙比改变量，即e~p压缩曲线的割线的坡度，

4-2

av

e1e2p2p1



ep

；

压缩指数Cc是指e~lgp曲线直线段的坡度，即：Cc

e1e2lgp2lgp1



lg(

ep1pp1

)

；

回弹再压缩指数Cs是指回弹再压缩曲线（在e~lgp平面内）直线段的坡度；

体积压缩系数mv定义为土体在单位应力作用下单位体积的体积变化，其大小等于av(1e1)； 压缩模量Es定义为土体在无侧向变形条件下，竖向应力与竖向应变之比，其大小等于1mv，即；

Eszz。

4-3

在无侧向变形条件下的土层压缩量计算公式要求土层均质，且在土层厚度范围内压力是均匀分布的，因此厚土层一般要求将地基土分层。 没有必要。

前式更准确些，因为压缩系数常取为100kPa至200kPa范围内的值。

因为地基土的压缩是由外界压力在地基中一起的附加应力所产生的，当基础有埋置深度d时，应采用基底静压力pnpd去计算地基中的附加应力。

4-6 4-7 4-8

有

事先对地基堆载预压，能使地基在荷载作用下完成瞬时沉降和住固结沉降，将减少建筑物修盖之后的最终沉降量。

在荷载施加的瞬时，由于孔隙水来不及排出，加之水被认为是不可压缩的，因而，附加应力全部由水来承担。经过时间t，孔隙水应力不断消散，有效应力逐渐增加。当t趋于无穷大时，超静孔隙水应力全部消散，仅剩静孔隙水应力，附加应力全部转化为有效应力。饱和土的固结过程就是超静孔隙水应力逐渐转化为附加有效应力的过程。

4-4 4-5

在这种转化过程中，任一时刻任一深度上的应力始终遵循着有效应力原理，即：pu'。 4-9 不对 4-10 正常固结土和超固结土虽然有相同的压力增量，但其压缩量是不同的，正常固结土的压缩量要比

超固结土的大。

因为超固结土在固结稳定后，因上部岩层被冲蚀或移去，现已回弹稳定。 第五章 思考题5 5-1 5-2

土的抗剪强度是指土体对于外荷在所产生的剪应力的极限抵抗能力。 砂土： 粘土： 

ff

tg

ctg

对于无粘性土，其抗剪强度仅由粒间的摩擦分量所构成，此时c=0；而对于粘性土，其抗剪强度由粘

聚分量和摩擦分量两部分所构成。 5-3 土的抗剪强度与土的固结程度和排水条件有关，对于同一种土，即使在剪切面上具有相同的法向

总应力，由于土在剪切前后的固结程度和排水条件不同，它的抗剪强度也不同。 5-4

把莫尔应力圆与库仑抗剪强度线相切时的应力状态，即

f

时的极限平衡状态作为土的破坏准

则——称为莫尔—库仑破坏准则。

根据莫尔—库仑破坏准则来研究某一土体单元处于极限平衡状态时的应力条件及其大、小主应力之间的关系，该关系称为土的极限平衡条件。

5-5 5-6

不是。由

f

452，知当0时一致。



测定土的抗剪强度指标的方法主要有直接剪切试验、三轴压缩试验、无侧限抗压强度试验和十字板剪切试验四种。

直接剪切试验的优点是：设备简单，试样的制备和安装方便，且操作容易掌握，至今仍为工程单位广

泛采用。缺点是：① 剪切破坏面固定为上下盒之间的水平面不符合实际情况，因为该面不一定是土得最薄弱的面；②试验中，试样的排水程度靠试验速度的“快”、“慢”来控制的，做不到严格排水或不排水，这一点对透水性强的土来说尤为突出；③由于上下盒的错动，剪切过程中试样的有效面积逐渐减小，使试样中的应力分布不均匀，主应力方向发生变化，当剪切变形较大时，这一变形表现得更为突出。为了克服直接剪切试验存在的问题，对重大工程及一些科学研究，应采用更为完善的三轴压缩试验，三轴压缩仪是目前测定土抗剪强度较为完善的仪器。直接剪切、三轴和无侧限试验是室内试

验，试样不可避免地受到扰动，其对土的实际情况反映就会受到影响。十字板剪切试验是现场测定土的抗剪强度的方法，特别适应于均匀的饱和软粘土。 5-7 灵敏度定义为原状试样的无侧限抗压强度与相同含水率下重塑试样的无侧限抗压强度之比，即：

Stquq'u。

在含水率不变的条件下粘土因重塑而软化(强度降低)，软化后又随静置时间的延长而硬化(强度增

长)的这种性质称为粘土的触变性。

砂土的抗剪强度将受到其密度、颗粒形状、表面粗糙程度和级配等因素的影响。

当砂土受到突发的动力荷载时，产生很大的孔隙水应力，使有效应力变为零，砂土将呈现出液体的状态，该过程称为砂土的液化。

正常固结土：当用总应力强度包线表示时，UU试验结果是一条水平线，其不排水强度cu的大小与有效固结应力c有关，CU和CD试验个是一条通过坐标原点的直线；当用有效应力表示试验结果时，三种剪切试验将得到基本相同的强度包线及十分接近的有效应力强度指标。

超固结土：当用总应力强度包线表示时，UU试验结果是一条水平线，其不排水强度cu的大小与有效固结应力c有关，CU和CD试验个是一条不通过坐标原点的直线；当用有效应力表示试验结果时，三种剪切试验将得到基本相同的强度包线及十分接近的有效应力强度指标。

第六章 思考题6 6-1

如果挡土墙背离填土方向转动或移动时，随着位移量的逐渐增加，墙后土压力逐渐减小，当墙后填土达到极限平衡状态时土压力降为最小值，这时作用在挡土墙上的土压力成为主动土压力。

当挡土墙为刚性不动时，土体处于静止状态不产生位移和变形，此时作用在挡土墙上的土压力称为静

止土压力。

若墙体向着填土方向转动或移动时，随着位移量的逐渐增加，当墙后填土达到极限平衡状态时增大到最大值，此时作用在挡土墙上的土压力称为被动土压力。 6-2 静止土压力发生在挡土墙为刚性、墙体不发生任何位移的情况下；

主动土压力发生在挡土墙背离填土方向转动或移动达到极限平衡状态的情况下； 被动土压力发生在墙体向着填土方向转动或移动达到极限平衡状态的情况下。

6-3 可以把主动土压力看作是滑动块体在自重应力下克服滑动面上的摩擦力而向前滑动的力，当E值

越大，块体向下滑动的可能性也越大，所以产生最大E值的滑动面就是实际发生的真正滑动面，因此住动土压力是主动极限平衡是的最大值。

当挡土墙向填土方向挤压时，最危险滑动面上的E值一定是最小的，因为此时滑动土体所受的阻

力最小，最容易被向上推出，所以作用在墙背上的被动土压力Ep值，应是假定一系列破坏面计

6-4

算出的土压力中的极小值。

朗肯理论基于土单元体的应力极限平衡条件来建立，采用的假定是墙背面竖直、光滑、填土面为水平，而实际墙背是不光滑的。所以采用朗肯理论计算出的土压力值与实际情况相比，有一定的误差，但偏于保守，即主动土压力偏大，被动土压力偏小。

库仑理论基于滑动块体的静力平衡条件来建立，采用的假定是破坏面为平面。当墙背与土体间的摩擦角较大时，在土体中产生的滑动面往往不是一个平面而是一个曲面，此时必然产生较大的误差。

朗肯土压力理论是以土单元体的极限平衡条件来建立主动和被动土压力计算公式的，库仑理论则是以整个整个滑动土体上力的平衡条件来确定土压力。

5-8 5-9 5-12

6-5

如果假设填土面水平，墙背竖直、光滑，即0，0，00，则无粘土朗肯与库仑土压力公式一致。因此，在某种特定条件下，朗肯土压力理论是库仑土压力理论的一个特例。 6-6 朗肯理论计算出的土压力值与实际情况相比，有一定的误差，但偏于保守，即主动土压力偏大，

被动土压力偏小。库仑理论从假定上看对墙背要求不如朗肯理论严格，但当墙背与土体间的摩擦角较大时，在土体中产生的滑动面往往不是一个平面而是一个曲面，此时必然产生较大的误差。

如果墙背倾斜角度不大(小于15)，墙背与土体之间的摩擦较小(0小于15)，采用库仑理论计算主动土压力产生的误差往往是可以接受的。但挡土墙向挡土挤压使墙后填土达到被动破坏时，破坏面接近于一个对数螺旋面，与平面假设相差很大，不管采用库仑理论还是朗肯理论计算均有较大误差，为了简单起见，被动土压力的计算，常采用朗肯理论。





第七章 思考题7 7-1 7-2 7-3

天然边坡的稳定性由组成坡体的工程性质、水文地质条件和岩土体力学性质决定；人工边坡的稳定性受土的性质、施工质量、地下水等控制。

影响安全系数的因素很多，如抗剪强度指标的选用，计算方法和计算条件的选择等。 偏低。

瑞典条分法不考虑条间力作用，毕肖普条分法考虑了土条侧面的作用力，并假定各土条底部滑动面上的抗滑安全系数均相同。

瑞典条分法由于忽略了条件力的作用，不能满足所有的静力平衡条件，计算的安全系数比毕肖普条分法偏低10%~20%，在滑弧圆心角较大，并且空隙水应力较大时，计算的安全系数可能比毕肖普条分法小一半。

杨布假定条间力合力作用点的位置为已知，不平衡推力法假定为折线滑动面，且条件力的合力与上一条土条底面平行。 不能。

在不同的工期，随土的固结，抗剪强度不断增加，土坡稳定的安全系数会不断发生变化。不同工程中，由于抗剪强度指标的选用，计算方法和计算条件的选择，容许安全系数会有所不同。

7-4

7-5

第八章 思考题8 8-1

在进行地基基础设计时，地基必须满足如下条件：(1)建筑物基础的沉降或沉降差必须在该建筑物所允许的范围之内(变形要求)；(2)建筑物的基地压力应该在地基所允许的承载能力之内(稳定要求)。

如果沉降或沉降差过大超过了建筑物的允许范围，则可能导致上部结构开裂、倾斜甚至于毁坏；如果荷载过大，超过地基的承载能力，将使地基产生滑动破坏，即地基的承载能力不足以承受如此大的荷载将导致建筑物倒坍。

地基发生剪切破坏的形式可分为三种：整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲剪破坏。

地基发生整体剪切破坏的过程和特征是：当基础上荷载较小，基地压力p也较小时，基础沉降S随基地压力p的增加近似成线形变化关系，当p小于pcr时，地基土处于线形变形阶段，地基土任何一点均未达到极限平衡状态；当基础上荷载较大使基地压力p大于pcr时，p与S的关系成为曲线，当p大于等于pcr而小于fu时，地基土处于弹塑性变形阶段，地基土在pcr作用下在基础边缘首先达到极限平衡状态开始后，随p的增大，塑性区的范围逐渐增大，直到p达到fu时，地基土塑性区连成一片，基础急速下沉，侧边地基土向上隆起。地基形成连续滑动面而

8-4 8-5

破坏，地基完全丧失承载能力。

不严谨。因为在推导过程中，假设静止侧压力系数为1，与实际情况并不完全符合。 因为首先要确定地基发生破坏的形式和基础的深浅，所以必须假设滑动面。

斯开普顿极限承载力公式比较符合实际破坏面推算的结果。普朗特假设滑动面比较符合实际，但不考虑基础底面以下土的自重，故而是不合理的。 规范方法中，影响地基承载力的因素为承载力系数Mb，M

d

8-2 8-3

8-6

，Mc。

理论方法中，影响地基承载力的因素为地基承载力系数Nr，Nq，Nc。

当土的强度较高时地基的实际承载力大于理论公式的计算值，故规范在应用理论公式时作了修正。

8-7 软弱下卧层，在受到荷载作用时将会产生较大变形，影响基础及上部建筑物的稳定，因此必须进行软

弱下卧层的承载力计算。

第二章 思考题2 2-1

土体的应力，按引起的原因分为自重应力和附加应力两种；按土体中土骨架和土中孔隙（水、气）的应力承担作用原理或应力传递方式可分为有效应力和孔隙应（压）力。 有效应力是指由土骨架传递（或承担）的应力。

孔隙应力是指由土中孔隙流体水和气体传递（或承担）的应力。 自重应力是指由土体自身重量所产生的应力。

附加应力是指由外荷（静的或动的）引起的土中应力。

2-2 自重应力是指由土体自身重量所产生的应力。

由静水位产生的孔隙水应力称为静孔隙水应力。

土体自重应力应由该点单位面积上土柱的有效重量来计算，如果存在地下水，且水位与地表齐平或高于地表，则自重应力计算时应采用浮重度，地下水位以下的土体中还存在静孔隙水应力。

2-3 附加应力是指由外荷（静的或动的）引起的土中应力。

空间问题有三个附加应力分量，平面问题有两个附加应力分量。

计算地基附加应力时，假定地基土是各向同性的、均匀的、线性变形体，而且在深度和水平方向上都

是无限的。 2-4 实际工程中对于柔性较大（刚度较小）能适应地基变形的基础可以视为柔性基础。

对于一些刚度很大不能适应地基变形的基础可视为刚性基础。

柔性基础底面压力的分布和大小完全与其上的荷载分布于大小相同；刚性基础下的基底压力分布随上部荷载的大小、基础的埋深和土的性质而异。

2-5 基地中心下竖向附加应力最大，向边缘处附加应力将减小，在基底面积范围之外某点下依然有附

加应力。

如果该基础相邻处有另外的荷载，也会对本基础下的地基产生附加应力。

2-6 在计算地基附加应力时，假定地基土是各向同性的、均质的、线性变形体，而且在深度的水平方

向上都是无限的，这些条件不一定同时满足，因而会产生误差，所以计算结果会经常与地基中实际的附加应力不一致。

2-7 有效应力是指由土骨架传递（或承担）的应力。

孔隙应力是指由土中孔隙流体水和气体传递（或承担）的应力。

静孔隙水应力：

习题2

2-1 解：

根据图中所给资料，各土层交界面上的自重应力分别计算如下： cz00

u



rh

w

w

 cz11h118.5

'cz21h1 cz21h1 cz31h1 cz41h12-2

解：

23kPa7

kPa55 (20

3

h3718122h'h2'55222h'h2'2'h322

10)1kPa65 (19

4

6510)3kPa9 2

2kPa1 11

h'h2'2'h33'h224

92(19.510)

土的最大静孔隙水应力为：u0rwhw10660kPa

 FVPGPGAd2106

基底压力：

20631246663

(16

2kN46 6

pmpm

axin



Fvlb

(1

6el

)

0.3178.k1Pa

) 95.k9Pa6

基底静压力：pnpminr0d95.9171.078.9kPa ptpm

ax

p

min

178.195.98k2P.2 a

① 求O点处竖向附加应力 由：ml

 zo1

2 nz00 KS0.250 0bb.54KSpn40.2578.978.9kPa b1.5

0.5 nz

b0.5pt2

由：ml

0 Kt10 Kt20.2500 20.25

82.22

20.55kPa

 zo22Kt1

由：ml

pt2

0 zo32Kt2

b

 zo42KS4

pt2

2 nz20.25

b82.22

0

.5

0 KS40.250 0

20.55kPa

 z0z01z02z03z04120kPa

②

求A点下4m处竖向附加应力 由：ml

 zA1

64 nz42.7 KS0.103 6bb.5

2KSpn20.103678.916.35kPa

0.67 Kt0.0695

b66

2Ktpt20.069582.211.4258kPa

1.5

0.25 nz

4

由：ml

 zA2

③

 zAzA1zA216.3511.425827.78kPa

求B点下4m处竖向附加应力 由：ml

 zB1

1.33 KS0.1412

b3b3

2KSpn20.141278.922.28kPa

pt2

0.1412

82.22

5.80kPa

31 nz4

zB2KS

由：ml

 zB3Kt1

pt2pt2

3

1 nz

82.2282.22

1.33 Kt10.058 5Kt20.0826

0.05850.0826

2.39kPa 3.39kPa

zB2Kt2

 zBzB1zB2zB3zB433.86kPa

2-3 解： 2-4 解：

① 求自重应力

zM1h11'h2194(209.8)186.19kPa zNzM3'h386.19(18.59.8)3112.26kPa 第三章 思考题3 3-1

水在土中的渗透速度与试样两端水平面间的水位差成正比，而与渗径长度成反比，即：

vk

hL

ki 即为达西定律。

达西定律只有当渗流为层流的的时候才能适用，其使用界限可以考虑为：

3-2

R

e





w

vd/1.0

室内测定土的渗透系数的方法可分为常水头试验和变水头试验两种。

常水头法是在整个试验过程中水头保持不变，适用于透水性强的无粘性土；变水头法在整个试验过程中，水头是随着时间而变化的，适用于透水性弱的粘性土。

3-3 流网具有下列特征：

（1） 流线与等势线彼此正交；

（2） 每个网格的长度比为常数，为了方便常取1，这时的网格就为正方形或曲边正方形； （3） 相邻等势线间的水头损失相等； （4） 各溜槽的渗流量相等。

3-4 按照渗透水流所引起的局部破坏的特征，渗透变形可分为流土和管涌两种基本形式。

流土是指在渗流作用下局部土体表面隆起，或土粒群同时起动而流失的现象，它主要发生在地基或土

坝下游渗流出处。

管涌是指在渗流作用下土体中的细土粒在粗土粒形成的孔隙通道中发生移动并被带出的现象，主要发

生在砂砾土中。 3-5 土体抵抗渗透破坏的能力称为抗渗强度，通常已濒临渗透破坏时的水力梯度表示，一般称为临界

水力梯度或抗渗梯度。

流土的临界水力梯度：

作用情况下推得的，求得的临界水力梯度偏小，建议按下式估算：

i

cr

(Gs1)(1n)， 该式是根据竖向渗流且不考虑周围土体的约束

i

cr



24(1n)

(1n

)0.79(1n)(1CD0)L

2

；

管涌土的临界水力梯度：

3-6

i

cr

2.2(Gs1)(1n)

2

在静水条件下，孔隙水应力等于研究平面上单位面积的水柱重量，与水深成正比，呈三角形分布；在稳定渗流作用下，当有向下渗流作用时，孔隙水应力减少了隙水应力增加了

d

520



w

h，当有向上渗流作用时，孔



w

h。

3-7

3-8

一旦流网绘出以后，渗流场中任一点的孔隙水应力即可由该点的测压管中的水柱高度乘以水的重度得到。当计算点位于下游静水位以下时，孔隙水应力由静孔隙水应力和超静孔隙水应力组成。 不相同。由达西定律求出的渗透速度是一种假想平均流速，因为它假定水在土中的渗透是通过整个土体截面来进行的。而实际上，渗透水不仅仅通过土体中的孔隙流动，因此，水在土体中的实际平均流速要比由达西定律求得的数值大得多。

一、假定在渗流作用下单元体的体积保持不变，水又是不可压缩的，则单位时间内流入单元体的总水量必等于流出的总水量，即：qxqy(qx

qxx

22

dx)(qy

qyy

dy)

二、假定土是各向同性的，即kx等于ky，则 土的渗透系数不是各向同性的。 第四章 思考题4 4-1

hx

2

2



hy

0

地基土内各点承受土自重引起的自重应力，一般情况下，地基土在其自重应力下已经压缩稳定，但是，当建筑物通过其基础将荷载传给地基之后，将在地基中产生附加应力，这种附加应力会导致地基土体的变形。

压缩系数av是指单位压力增量所引起的空隙比改变量，即e~p压缩曲线的割线的坡度，

4-2

av

e1e2p2p1



ep

；

压缩指数Cc是指e~lgp曲线直线段的坡度，即：Cc

e1e2lgp2lgp1



lg(

ep1pp1

)

；

回弹再压缩指数Cs是指回弹再压缩曲线（在e~lgp平面内）直线段的坡度；

体积压缩系数mv定义为土体在单位应力作用下单位体积的体积变化，其大小等于av(1e1)； 压缩模量Es定义为土体在无侧向变形条件下，竖向应力与竖向应变之比，其大小等于1mv，即；

Eszz。

4-3

在无侧向变形条件下的土层压缩量计算公式要求土层均质，且在土层厚度范围内压力是均匀分布的，因此厚土层一般要求将地基土分层。 没有必要。

前式更准确些，因为压缩系数常取为100kPa至200kPa范围内的值。

因为地基土的压缩是由外界压力在地基中一起的附加应力所产生的，当基础有埋置深度d时，应采用基底静压力pnpd去计算地基中的附加应力。

4-6 4-7 4-8

有

事先对地基堆载预压，能使地基在荷载作用下完成瞬时沉降和住固结沉降，将减少建筑物修盖之后的最终沉降量。

在荷载施加的瞬时，由于孔隙水来不及排出，加之水被认为是不可压缩的，因而，附加应力全部由水来承担。经过时间t，孔隙水应力不断消散，有效应力逐渐增加。当t趋于无穷大时，超静孔隙水应力全部消散，仅剩静孔隙水应力，附加应力全部转化为有效应力。饱和土的固结过程就是超静孔隙水应力逐渐转化为附加有效应力的过程。

4-4 4-5

在这种转化过程中，任一时刻任一深度上的应力始终遵循着有效应力原理，即：pu'。 4-9 不对 4-10 正常固结土和超固结土虽然有相同的压力增量，但其压缩量是不同的，正常固结土的压缩量要比

超固结土的大。

因为超固结土在固结稳定后，因上部岩层被冲蚀或移去，现已回弹稳定。 第五章 思考题5 5-1 5-2

土的抗剪强度是指土体对于外荷在所产生的剪应力的极限抵抗能力。 砂土： 粘土： 

ff

tg

ctg

对于无粘性土，其抗剪强度仅由粒间的摩擦分量所构成，此时c=0；而对于粘性土，其抗剪强度由粘

聚分量和摩擦分量两部分所构成。 5-3 土的抗剪强度与土的固结程度和排水条件有关，对于同一种土，即使在剪切面上具有相同的法向

总应力，由于土在剪切前后的固结程度和排水条件不同，它的抗剪强度也不同。 5-4

把莫尔应力圆与库仑抗剪强度线相切时的应力状态，即

f

时的极限平衡状态作为土的破坏准

则——称为莫尔—库仑破坏准则。

根据莫尔—库仑破坏准则来研究某一土体单元处于极限平衡状态时的应力条件及其大、小主应力之间的关系，该关系称为土的极限平衡条件。

5-5 5-6

不是。由

f

452，知当0时一致。



测定土的抗剪强度指标的方法主要有直接剪切试验、三轴压缩试验、无侧限抗压强度试验和十字板剪切试验四种。

直接剪切试验的优点是：设备简单，试样的制备和安装方便，且操作容易掌握，至今仍为工程单位广

泛采用。缺点是：① 剪切破坏面固定为上下盒之间的水平面不符合实际情况，因为该面不一定是土得最薄弱的面；②试验中，试样的排水程度靠试验速度的“快”、“慢”来控制的，做不到严格排水或不排水，这一点对透水性强的土来说尤为突出；③由于上下盒的错动，剪切过程中试样的有效面积逐渐减小，使试样中的应力分布不均匀，主应力方向发生变化，当剪切变形较大时，这一变形表现得更为突出。为了克服直接剪切试验存在的问题，对重大工程及一些科学研究，应采用更为完善的三轴压缩试验，三轴压缩仪是目前测定土抗剪强度较为完善的仪器。直接剪切、三轴和无侧限试验是室内试

验，试样不可避免地受到扰动，其对土的实际情况反映就会受到影响。十字板剪切试验是现场测定土的抗剪强度的方法，特别适应于均匀的饱和软粘土。 5-7 灵敏度定义为原状试样的无侧限抗压强度与相同含水率下重塑试样的无侧限抗压强度之比，即：

Stquq'u。

在含水率不变的条件下粘土因重塑而软化(强度降低)，软化后又随静置时间的延长而硬化(强度增

长)的这种性质称为粘土的触变性。

砂土的抗剪强度将受到其密度、颗粒形状、表面粗糙程度和级配等因素的影响。

当砂土受到突发的动力荷载时，产生很大的孔隙水应力，使有效应力变为零，砂土将呈现出液体的状态，该过程称为砂土的液化。

正常固结土：当用总应力强度包线表示时，UU试验结果是一条水平线，其不排水强度cu的大小与有效固结应力c有关，CU和CD试验个是一条通过坐标原点的直线；当用有效应力表示试验结果时，三种剪切试验将得到基本相同的强度包线及十分接近的有效应力强度指标。

超固结土：当用总应力强度包线表示时，UU试验结果是一条水平线，其不排水强度cu的大小与有效固结应力c有关，CU和CD试验个是一条不通过坐标原点的直线；当用有效应力表示试验结果时，三种剪切试验将得到基本相同的强度包线及十分接近的有效应力强度指标。

第六章 思考题6 6-1

如果挡土墙背离填土方向转动或移动时，随着位移量的逐渐增加，墙后土压力逐渐减小，当墙后填土达到极限平衡状态时土压力降为最小值，这时作用在挡土墙上的土压力成为主动土压力。

当挡土墙为刚性不动时，土体处于静止状态不产生位移和变形，此时作用在挡土墙上的土压力称为静

止土压力。

若墙体向着填土方向转动或移动时，随着位移量的逐渐增加，当墙后填土达到极限平衡状态时增大到最大值，此时作用在挡土墙上的土压力称为被动土压力。 6-2 静止土压力发生在挡土墙为刚性、墙体不发生任何位移的情况下；

主动土压力发生在挡土墙背离填土方向转动或移动达到极限平衡状态的情况下； 被动土压力发生在墙体向着填土方向转动或移动达到极限平衡状态的情况下。

6-3 可以把主动土压力看作是滑动块体在自重应力下克服滑动面上的摩擦力而向前滑动的力，当E值

越大，块体向下滑动的可能性也越大，所以产生最大E值的滑动面就是实际发生的真正滑动面，因此住动土压力是主动极限平衡是的最大值。

当挡土墙向填土方向挤压时，最危险滑动面上的E值一定是最小的，因为此时滑动土体所受的阻

力最小，最容易被向上推出，所以作用在墙背上的被动土压力Ep值，应是假定一系列破坏面计

6-4

算出的土压力中的极小值。

朗肯理论基于土单元体的应力极限平衡条件来建立，采用的假定是墙背面竖直、光滑、填土面为水平，而实际墙背是不光滑的。所以采用朗肯理论计算出的土压力值与实际情况相比，有一定的误差，但偏于保守，即主动土压力偏大，被动土压力偏小。

库仑理论基于滑动块体的静力平衡条件来建立，采用的假定是破坏面为平面。当墙背与土体间的摩擦角较大时，在土体中产生的滑动面往往不是一个平面而是一个曲面，此时必然产生较大的误差。

朗肯土压力理论是以土单元体的极限平衡条件来建立主动和被动土压力计算公式的，库仑理论则是以整个整个滑动土体上力的平衡条件来确定土压力。

5-8 5-9 5-12

6-5

如果假设填土面水平，墙背竖直、光滑，即0，0，00，则无粘土朗肯与库仑土压力公式一致。因此，在某种特定条件下，朗肯土压力理论是库仑土压力理论的一个特例。 6-6 朗肯理论计算出的土压力值与实际情况相比，有一定的误差，但偏于保守，即主动土压力偏大，

被动土压力偏小。库仑理论从假定上看对墙背要求不如朗肯理论严格，但当墙背与土体间的摩擦角较大时，在土体中产生的滑动面往往不是一个平面而是一个曲面，此时必然产生较大的误差。

如果墙背倾斜角度不大(小于15)，墙背与土体之间的摩擦较小(0小于15)，采用库仑理论计算主动土压力产生的误差往往是可以接受的。但挡土墙向挡土挤压使墙后填土达到被动破坏时，破坏面接近于一个对数螺旋面，与平面假设相差很大，不管采用库仑理论还是朗肯理论计算均有较大误差，为了简单起见，被动土压力的计算，常采用朗肯理论。





第七章 思考题7 7-1 7-2 7-3

天然边坡的稳定性由组成坡体的工程性质、水文地质条件和岩土体力学性质决定；人工边坡的稳定性受土的性质、施工质量、地下水等控制。

影响安全系数的因素很多，如抗剪强度指标的选用，计算方法和计算条件的选择等。 偏低。

瑞典条分法不考虑条间力作用，毕肖普条分法考虑了土条侧面的作用力，并假定各土条底部滑动面上的抗滑安全系数均相同。

瑞典条分法由于忽略了条件力的作用，不能满足所有的静力平衡条件，计算的安全系数比毕肖普条分法偏低10%~20%，在滑弧圆心角较大，并且空隙水应力较大时，计算的安全系数可能比毕肖普条分法小一半。

杨布假定条间力合力作用点的位置为已知，不平衡推力法假定为折线滑动面，且条件力的合力与上一条土条底面平行。 不能。

在不同的工期，随土的固结，抗剪强度不断增加，土坡稳定的安全系数会不断发生变化。不同工程中，由于抗剪强度指标的选用，计算方法和计算条件的选择，容许安全系数会有所不同。

7-4

7-5

第八章 思考题8 8-1

在进行地基基础设计时，地基必须满足如下条件：(1)建筑物基础的沉降或沉降差必须在该建筑物所允许的范围之内(变形要求)；(2)建筑物的基地压力应该在地基所允许的承载能力之内(稳定要求)。

如果沉降或沉降差过大超过了建筑物的允许范围，则可能导致上部结构开裂、倾斜甚至于毁坏；如果荷载过大，超过地基的承载能力，将使地基产生滑动破坏，即地基的承载能力不足以承受如此大的荷载将导致建筑物倒坍。

地基发生剪切破坏的形式可分为三种：整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲剪破坏。

地基发生整体剪切破坏的过程和特征是：当基础上荷载较小，基地压力p也较小时，基础沉降S随基地压力p的增加近似成线形变化关系，当p小于pcr时，地基土处于线形变形阶段，地基土任何一点均未达到极限平衡状态；当基础上荷载较大使基地压力p大于pcr时，p与S的关系成为曲线，当p大于等于pcr而小于fu时，地基土处于弹塑性变形阶段，地基土在pcr作用下在基础边缘首先达到极限平衡状态开始后，随p的增大，塑性区的范围逐渐增大，直到p达到fu时，地基土塑性区连成一片，基础急速下沉，侧边地基土向上隆起。地基形成连续滑动面而

8-4 8-5

破坏，地基完全丧失承载能力。

不严谨。因为在推导过程中，假设静止侧压力系数为1，与实际情况并不完全符合。 因为首先要确定地基发生破坏的形式和基础的深浅，所以必须假设滑动面。

斯开普顿极限承载力公式比较符合实际破坏面推算的结果。普朗特假设滑动面比较符合实际，但不考虑基础底面以下土的自重，故而是不合理的。 规范方法中，影响地基承载力的因素为承载力系数Mb，M

d

8-2 8-3

8-6

，Mc。

理论方法中，影响地基承载力的因素为地基承载力系数Nr，Nq，Nc。

当土的强度较高时地基的实际承载力大于理论公式的计算值，故规范在应用理论公式时作了修正。

8-7 软弱下卧层，在受到荷载作用时将会产生较大变形，影响基础及上部建筑物的稳定，因此必须进行软

弱下卧层的承载力计算。