1 方案简述
本现浇梁采用满堂支架施工，支架搭设高度按照最高处11m 控制（硬化地面至箱梁底板高度）。箱梁腹板下支架横桥向采用30cm 间距布臵，顶底板下横桥向采用60cm 布臵，翼缘板下横桥向采用90cm 布臵（顺桥向钢管间距始终为30cm 和90cm 不等），具体布臵见满堂支架搭设平面图及箱梁截面图。
本桥纵断面位于R=2000m的竖曲线上，平面位于R=350m（起点AK0+148.96，终点AK0+277.724）。
桥型布臵图
满堂支架搭设横断面图
底模系统纵桥向采用10cm ×10cm 方木（腹板下纵向采用14cm 高工字钢）直接立于钢管架顶托上，横向采用10cm ×10cm 方木作为分配梁，中心距30cm 、净间距20cm ，顶面铺设1.4cm 厚竹胶板底模，侧模、内膜采用竹胶板拼装。
满堂支撑支架搭设时，沿墩身横向中线搭设第一排，然后间距按照30cm 设臵4排，横桥向间距参考上图，保证墩顶实心段部分承重支架为30cm 顺桥向布臵，其它部分按照顺桥向间距90cm 布臵；由于桥梁为曲线布臵，因此支架采用采用折线形式搭设，中间断开部分采用短钢管和扣件连接。
2 受力计算
由于支架顺桥向布臵为30cm 、90cm 两种间距形式，因此分两种工况计算钢管架受力，第一种为墩顶实心段部分，钢管支架30cm 顺桥向布臵；第二种为梁体变截面及标准截面段，钢管支架按照顺桥向90cm 布臵。
S 1=24.15m2 S2=0.75m2 S3=0.75m2
2.1
工况一下中间部分受力计算（S 1部分）
第一工况下计算实心段部分支架及模板系统受力，具体支架布臵形式参照方案图。 由于工况一下，箱梁截面为实心截面，因此只需计算中间部分支架横向布臵为60cm 和翼缘板下受力即可。
2.1.1 中间部分S 1受力计算 ⑴荷载取值
S 1部分钢筋混凝土：24.15 m2×1m ×26KN/m3÷（10.5m ×1m ）=59.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2；
施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（59.8+3+1+4）=88.14KN/m2=0.08814N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1mm 宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.08814N/mm2×1mm ×3002）÷8=991.6N〃mm σ=M/W=991.6/32.67=30.352MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.08814×2004）÷（384×5×103×228.67） =1.6mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据《路桥施工计算手册》，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
纵梁方木横桥向间距60cm （此处计算按60cm ），小方木顺桥向间距为30cm ，因此方木跨度为600mm ，方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向长度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受60cm 长度的竹胶板传来的荷载，
60cm 跨度上分配梁承受的荷载为：0.08814×300=26.442N/mm 由此得
M=ql2/8=1189890 N〃mm
σ=M/W=1189890/1.67×105=7.13MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×26.442×6004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.67mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=26.442×600=15865.2N 因此横梁承受荷载转换为线荷载为：q=15865.2/300=52.884N/mm
纵梁材料选用10cm ×10cm 方木，计算得I=8.33×106 mm 4,W=1.67×105mm 3, A=10000mm2，E=8×103MPa; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(52.884×3002)/8=594945 N〃mm
σ=M/W=594945 /1.67×105=3.563MPa≤[σ]=10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=0.084mm≤L/400=2.25mm满足要求 纵梁的支座反力：R=ql=15865.2N 支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.1.2翼缘板下受力计算 ⑴荷载取值
S 2、S 3部分钢筋混凝土：0.75 m2×1m ×26KN/m3÷（2.5m ×1m ）=7.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2； 施工荷载：取值1KN/ m2；
浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（7.8+3+1+4）=15.8KN/m2=0.0158N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.0158N/mm2×1mm ×3002）÷8=177.75N〃mm σ=M/W=177.75/32.67=5.441MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.0158×2004）÷（384×5×103×228.67） =0.288mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
纵梁方木横桥向间距90cm ，小方木顺桥向间距为30cm ，因此方木跨度为900mm ，方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向长度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受90cm 长度的竹胶板传来的荷载，
90cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.0158×300=4.74N/mm 由此得
M=ql2/8=479925 N〃mm
σ=M/W=479925/1.67×105=2.87MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×4.74×9004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.61 mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=4.74×900=4266N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=4266/300=14.22N/mm
纵梁跨度30cm ，10cm ×10cm 方木，计算得I=8.33×106 mm4,W=1.67×105mm 3, A=10000mm2，E=8×103MPa; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(14.22×3002)/8=159975N〃mm
σ=M/W=159975/1.67×105=0.958MPa≤[σ]=10.8MPa 满足要求 支座反力R=14.22×300=4266N
f max =5ql4/384EI=0.023mm≤L/400=2.25mm满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.1.3腹板下计算
由于腹板下纵梁采用10cm 工字钢，间距等同于腹板下支架，顶部横向30cm 间距铺设10cm ×10cm 方木分配梁，上铺竹胶板模板，纵梁材料及截面属性变化，因此重新计算腹板下受力。由于实心段处截面高度未发生变法，因此荷载组合仍采用
Q=1.3×（59.8+3+1+4）=88.14KN/m2=0.08814N/mm2 ⑴竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.08814N/mm2×1mm ×3002）÷8=991.575N〃mm σ=M/W=991.575/32.67=30.351MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.08814×2004）÷（384×5×103×228.67） =1.6mm
⑵横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
纵梁方木横桥向间距30cm ，小方木顺桥向间距为30cm ，因此方木跨度为300mm ，方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向长度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受30cm 长度的竹胶板传来的荷载，
30cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.08814×300=26.442N/mm 由此得
M=ql2/8=297472.5 N〃mm
σ=M/W=297472.5 /1.67×105=1.78MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×26.442×3004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.004 mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑶纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=26.442×300=7932.6N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=7932.6/300=26.442N/mm
纵梁跨度30cm ，14cm 高工字钢，查表得I=7120000mm4,W=101714mm3, A=2150mm2，E=2.1×105; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(26.442×3002)/8=297472.5N〃mm
σ=M/W=297472.5/101714=2.925MPa≤[σ]=140MPa 满足要求 支座反力R=26.442×300=7932.6N
f max =5ql4/384EI=0.002mm≤L/400=2.25mm满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.1.4满堂支架受力计算
所选组合荷载为0.08814N/mm2、0.0158N/mm2，按照支架的布臵形式，纵向跨度30cm ，横向间距60cm 、90cm 不等，计算横向间距为90cm 、60cm 时满堂支架系统立杆受力，则每根立杆承受的荷载：
中间部分：P 1=0.08814N/mm2×600mm ×300mm=15865.2N=15.86KN 腹板下：P 2=0.08814N/mm2×300mm ×300mm=7932.6N=7.93KN 翼缘板下：P 2=0.0158N/mm2×900mm ×300mm=4266N=4.266KN
根据JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.4.5规定，满堂支架立杆的计算长度为：
顶层立杆段参照：l 0=kμ1(h+2a) 底层立杆段参照：l 0=kμ2h
k —满堂支架立杆计算长度附加系数，k 取值按照支架高度10m~20m考虑，k=1.217 a —立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；伸出按照20cm 考虑，a=0.2m μ1、μ2—考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取值（按照加强型构造）μ1=2.284 μ2=3.806
由上得：
顶层立杆段参照：l 0=kμ1(h+2a)=1.217×2.284×(0.6+2×0.2)=2.78m 非顶层立杆段参照：l 0=kμ2h=1.217×3.806×0.6=2.779m
满堂支架采用φ48.3mm ×3.5mm 钢管，A=5.06cm2、I=12.71cm4、W=5.26cm3、i=1.59cm、f=205N/mm2
λ= l0/i=175（顶层）、175（非顶层）
查表Ψ=0.232（顶层）、0.232（非顶层） 取顶层检验稳定性 不考虑风荷载组合，立杆稳定性应符合下式： N/(ΨA) ≤f 取顶层计算： N=0.232×5.06×100×205=24KN
N ≥P 1=15.86KN N≥P 2=7.93KN N≥P 3=4.266KN 稳定性满足要求 结论：工况一下，支架及底模系统受力满足要求。
2.2
工况二下受力计算
由于箱梁实心段结束后，支架搭设形式纵向间距均一致，因此工况二下箱梁截面选择为，箱梁实心段结束处（即刚进入空心箱室时的截面），在此工况下做受力分析，箱梁标准截面情况将不再计算受力。
S 1=S9=0.75m2 S2=S5=S8=1.61 m2 S3+S4=S6+S7=3.696 m2 2.2.1 腹板受力计算 ⑴荷载取值
S 2部分钢筋混凝土：1.61 m2×1m ×26KN/m3÷（0.7m ×1m ）=59.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2； 施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（59.42+3+1+4）=88.14KN/m2=0.08814N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取1mm 宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.08814N/mm2×1mm ×3002）÷8=991.6N〃mm σ=M/W=991.6/32.67=30.352MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.08814×2004）÷（384×5×103×228.67） =1.6mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据《路桥施工计算手册》，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
纵梁间距300mm ，横向方木跨度为300mm ，横向方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向宽度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受30cm 长度的竹胶板传来的荷载。
30cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.08814×300=26.442N/mm
由此得
M=ql2/8=297472.5 N〃mm
σ=M/W=297472.5 /1.67×105=1.78MPa [σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×26.442×3004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.042mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=26.442×300=7932.6N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=7932.6/300=26.442N/mm
纵梁跨度为90cm ，采用14cm 高工字钢，查表得I=7120000mm4,W=101714mm3, A=2150mm2，E=2.1×105; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(26.442×9002)/8=2677252.5N〃mm
σ=M/W=2677252.5/101714=26.32MPa≤[σ]=140MPa 满足要求 支座反力R=26.442×900=23797.8N
f max =5ql4/384EI=0.151mm≤L/400=2.25mm满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.2.2顶底板下受力计算 ⑴荷载取值
S 2、S 3部分钢筋混凝土：3.696 m2×1m ×26KN/m3÷（4.2m ×1m ）=22.88KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2；
施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（22.88+3+1+4）=30.88KN/m2=0.03088N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.03088N/mm2×1m ×3002）÷8=347.4N〃mm σ=M/W=347.4/32.67=10.6MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.03088×2004）÷（384×5×103×228.67） =0.563mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
横向方木跨度为600mm ，横向方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向宽度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受60cm 长度的竹胶板传来的荷载，
60cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.03088×300=9.264N/mm 由此得
M=ql2/8=416880 N〃mm
σ=M/W=416880/1.67×105=2.496MPa≤[σ]=10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×9.264×6004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.235mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=9.264×600=5558.4N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=5558.4/300=18.528N/mm
纵梁跨度为90cm ，10cm ×10cm 方木，计算得I=8.33×106 mm4,W=1.67×105mm 3, A=10000mm2，E=8×103MPa; 按照简支梁计算则有：
考虑到纵梁实际受力状态为连续梁，按三跨连续梁简化模型计算如下（纵向方木最小长度不小于2.7m ）：
查路桥计算手册：
最大弯矩位于支座B 、C 点，M B =M
C
M B =MC =-0.1ql2=-0.1×18.528×9002=1500768 N〃mm
σ=M/W=1500768/1.67×105=8.99MPa≥[σ]=10.8MPa 满足要求 f max =0.667ql4/100EI=1.217mm≥L/400=2.25mm 满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：考虑纵梁实际受力状态为多跨连续梁，实际受力满足要求。 2.2.3翼缘板下受力计算 ⑴荷载取值
S 1、S 9部分钢筋混凝土：0.75 m2×1m ×26KN/m3÷（2.5m ×1m ）=7.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2； 施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（7.8+3+1+4）=15.8KN/m2=0.0158N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1mm 宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.0158N/mm2×1m ×3002）÷8=177.75N〃mm
σ=M/W=177.75/32.67=5.441MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.0158×2004）÷（384×5×103×228.67） =0.288mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
方木跨度为900mm ，横向方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向宽度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受90cm 长度的竹胶板传来的荷载，
90cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.0158×300=4.74N/mm 由此得
M=ql2/8=479925 N〃mm
σ=M/W=479925/1.67×105=2.87MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×4.74×9004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.61mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=4.74×900=4266N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=4266/300=14.22N/mm
纵梁跨度为90cm ，10cm ×10cm 方木，计算得I=8.33×106 mm4,W=1.67×105mm 3, A=10000mm2，E=8×103MPa; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(14.22×9002)/8=1439775 N〃mm
σ=M/W=1439775/1.67×105=8.621MPa≤[σ]=10.8MPa 满足要求 支座反力R=14.22×900=12798N
f max =5ql4/384EI=1.823mm≤L/400=2.25mm 满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.2.4满堂支架受力计算
所选组合荷载为0.08814N/mm2、0.03088N/mm2、0.0158N/mm2，相对应的支架的布臵形式分别为腹板下30cm ×90cm 、顶底板下60cm ×90cm 、翼缘板下90cm ×90cm ，则每根立杆承受的荷载：
腹板下：P 1=0.08814N/mm×300mm ×900mm=23797N=23.79KN 顶底板板下：P 2=0. 03088N/mm2×600mm ×900mm=16675N=16.75KN 翼缘板下：P 3=0. 0158N/mm2×900mm ×900mm=12798N=12.798KN
根据JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.4.5规定，满堂支架立杆的计算长度为：
顶层立杆段参照：l 0=kμ1(h+2a) 底层立杆段参照：l 0=kμ2h
k —满堂支架立杆计算长度附加系数，k 取值按照支架高度10m~20m考虑，k=1.217 a —立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；伸出按照20cm 考虑，a=0.2m μ1、μ2—考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取值（按照加强型构造）μ1=2.284 μ2=3.806
由上得：
顶层立杆段参照：l 0=kμ1(h+2a)=1.217×2.284×(0.6+2×0.2)=2.78m 非顶层立杆段参照：l 0=kμ2h=1.217×3.806×0.6=2.779m
2
满堂支架采用φ48.3mm ×3.6mm 钢管，A=5.06cm2、I=12.71cm4、W=5.26cm3、i=1.59cm、f=205N/mm2
λ= l0/i=175（顶层）、175（非顶层）
查表Ψ=0.232（顶层）、0.232（非顶层） 取顶层检验稳定性 不考虑风荷载组合，立杆稳定性应符合下式： N/(ΨA) ≤f 取顶层计算： N=0.232×5.06×100×205=24KN
N ≥P 1=23.79KN N≥P 2=16.75KN N≥P 3=12.798KN 稳定性满足要求
结论：工况二下，底模系统满足要求，支架系统在腹板下、顶底板下受力满足要求。
3 地基处理
地基使用15cm 的C20混凝土进行硬化处理，单根立杆最大荷载为23.79kN ，使用150mm ×150mm 的底托，经过混凝土的扩散（扩散角按45度计算），其所承受压力为：
σ=23790/(450×450)=117KPa
为保证地基承载力要求，地基底部填土路基及顶部所填筑的碎石土压实度均不小于路基设计要求和93%压实度，施工过程中每层必须压实度，必要时检测地基承载力，承载力要求不小于120KPa 。
1 方案简述
本现浇梁采用满堂支架施工，支架搭设高度按照最高处11m 控制（硬化地面至箱梁底板高度）。箱梁腹板下支架横桥向采用30cm 间距布臵，顶底板下横桥向采用60cm 布臵，翼缘板下横桥向采用90cm 布臵（顺桥向钢管间距始终为30cm 和90cm 不等），具体布臵见满堂支架搭设平面图及箱梁截面图。
本桥纵断面位于R=2000m的竖曲线上，平面位于R=350m（起点AK0+148.96，终点AK0+277.724）。
桥型布臵图
满堂支架搭设横断面图
底模系统纵桥向采用10cm ×10cm 方木（腹板下纵向采用14cm 高工字钢）直接立于钢管架顶托上，横向采用10cm ×10cm 方木作为分配梁，中心距30cm 、净间距20cm ，顶面铺设1.4cm 厚竹胶板底模，侧模、内膜采用竹胶板拼装。
满堂支撑支架搭设时，沿墩身横向中线搭设第一排，然后间距按照30cm 设臵4排，横桥向间距参考上图，保证墩顶实心段部分承重支架为30cm 顺桥向布臵，其它部分按照顺桥向间距90cm 布臵；由于桥梁为曲线布臵，因此支架采用采用折线形式搭设，中间断开部分采用短钢管和扣件连接。
2 受力计算
由于支架顺桥向布臵为30cm 、90cm 两种间距形式，因此分两种工况计算钢管架受力，第一种为墩顶实心段部分，钢管支架30cm 顺桥向布臵；第二种为梁体变截面及标准截面段，钢管支架按照顺桥向90cm 布臵。
S 1=24.15m2 S2=0.75m2 S3=0.75m2
2.1
工况一下中间部分受力计算（S 1部分）
第一工况下计算实心段部分支架及模板系统受力，具体支架布臵形式参照方案图。 由于工况一下，箱梁截面为实心截面，因此只需计算中间部分支架横向布臵为60cm 和翼缘板下受力即可。
2.1.1 中间部分S 1受力计算 ⑴荷载取值
S 1部分钢筋混凝土：24.15 m2×1m ×26KN/m3÷（10.5m ×1m ）=59.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2；
施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（59.8+3+1+4）=88.14KN/m2=0.08814N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1mm 宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.08814N/mm2×1mm ×3002）÷8=991.6N〃mm σ=M/W=991.6/32.67=30.352MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.08814×2004）÷（384×5×103×228.67） =1.6mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据《路桥施工计算手册》，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
纵梁方木横桥向间距60cm （此处计算按60cm ），小方木顺桥向间距为30cm ，因此方木跨度为600mm ，方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向长度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受60cm 长度的竹胶板传来的荷载，
60cm 跨度上分配梁承受的荷载为：0.08814×300=26.442N/mm 由此得
M=ql2/8=1189890 N〃mm
σ=M/W=1189890/1.67×105=7.13MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×26.442×6004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.67mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=26.442×600=15865.2N 因此横梁承受荷载转换为线荷载为：q=15865.2/300=52.884N/mm
纵梁材料选用10cm ×10cm 方木，计算得I=8.33×106 mm 4,W=1.67×105mm 3, A=10000mm2，E=8×103MPa; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(52.884×3002)/8=594945 N〃mm
σ=M/W=594945 /1.67×105=3.563MPa≤[σ]=10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=0.084mm≤L/400=2.25mm满足要求 纵梁的支座反力：R=ql=15865.2N 支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.1.2翼缘板下受力计算 ⑴荷载取值
S 2、S 3部分钢筋混凝土：0.75 m2×1m ×26KN/m3÷（2.5m ×1m ）=7.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2； 施工荷载：取值1KN/ m2；
浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（7.8+3+1+4）=15.8KN/m2=0.0158N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.0158N/mm2×1mm ×3002）÷8=177.75N〃mm σ=M/W=177.75/32.67=5.441MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.0158×2004）÷（384×5×103×228.67） =0.288mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
纵梁方木横桥向间距90cm ，小方木顺桥向间距为30cm ，因此方木跨度为900mm ，方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向长度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受90cm 长度的竹胶板传来的荷载，
90cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.0158×300=4.74N/mm 由此得
M=ql2/8=479925 N〃mm
σ=M/W=479925/1.67×105=2.87MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×4.74×9004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.61 mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=4.74×900=4266N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=4266/300=14.22N/mm
纵梁跨度30cm ，10cm ×10cm 方木，计算得I=8.33×106 mm4,W=1.67×105mm 3, A=10000mm2，E=8×103MPa; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(14.22×3002)/8=159975N〃mm
σ=M/W=159975/1.67×105=0.958MPa≤[σ]=10.8MPa 满足要求 支座反力R=14.22×300=4266N
f max =5ql4/384EI=0.023mm≤L/400=2.25mm满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.1.3腹板下计算
由于腹板下纵梁采用10cm 工字钢，间距等同于腹板下支架，顶部横向30cm 间距铺设10cm ×10cm 方木分配梁，上铺竹胶板模板，纵梁材料及截面属性变化，因此重新计算腹板下受力。由于实心段处截面高度未发生变法，因此荷载组合仍采用
Q=1.3×（59.8+3+1+4）=88.14KN/m2=0.08814N/mm2 ⑴竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.08814N/mm2×1mm ×3002）÷8=991.575N〃mm σ=M/W=991.575/32.67=30.351MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.08814×2004）÷（384×5×103×228.67） =1.6mm
⑵横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
纵梁方木横桥向间距30cm ，小方木顺桥向间距为30cm ，因此方木跨度为300mm ，方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向长度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受30cm 长度的竹胶板传来的荷载，
30cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.08814×300=26.442N/mm 由此得
M=ql2/8=297472.5 N〃mm
σ=M/W=297472.5 /1.67×105=1.78MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×26.442×3004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.004 mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑶纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=26.442×300=7932.6N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=7932.6/300=26.442N/mm
纵梁跨度30cm ，14cm 高工字钢，查表得I=7120000mm4,W=101714mm3, A=2150mm2，E=2.1×105; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(26.442×3002)/8=297472.5N〃mm
σ=M/W=297472.5/101714=2.925MPa≤[σ]=140MPa 满足要求 支座反力R=26.442×300=7932.6N
f max =5ql4/384EI=0.002mm≤L/400=2.25mm满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.1.4满堂支架受力计算
所选组合荷载为0.08814N/mm2、0.0158N/mm2，按照支架的布臵形式，纵向跨度30cm ，横向间距60cm 、90cm 不等，计算横向间距为90cm 、60cm 时满堂支架系统立杆受力，则每根立杆承受的荷载：
中间部分：P 1=0.08814N/mm2×600mm ×300mm=15865.2N=15.86KN 腹板下：P 2=0.08814N/mm2×300mm ×300mm=7932.6N=7.93KN 翼缘板下：P 2=0.0158N/mm2×900mm ×300mm=4266N=4.266KN
根据JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.4.5规定，满堂支架立杆的计算长度为：
顶层立杆段参照：l 0=kμ1(h+2a) 底层立杆段参照：l 0=kμ2h
k —满堂支架立杆计算长度附加系数，k 取值按照支架高度10m~20m考虑，k=1.217 a —立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；伸出按照20cm 考虑，a=0.2m μ1、μ2—考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取值（按照加强型构造）μ1=2.284 μ2=3.806
由上得：
顶层立杆段参照：l 0=kμ1(h+2a)=1.217×2.284×(0.6+2×0.2)=2.78m 非顶层立杆段参照：l 0=kμ2h=1.217×3.806×0.6=2.779m
满堂支架采用φ48.3mm ×3.5mm 钢管，A=5.06cm2、I=12.71cm4、W=5.26cm3、i=1.59cm、f=205N/mm2
λ= l0/i=175（顶层）、175（非顶层）
查表Ψ=0.232（顶层）、0.232（非顶层） 取顶层检验稳定性 不考虑风荷载组合，立杆稳定性应符合下式： N/(ΨA) ≤f 取顶层计算： N=0.232×5.06×100×205=24KN
N ≥P 1=15.86KN N≥P 2=7.93KN N≥P 3=4.266KN 稳定性满足要求 结论：工况一下，支架及底模系统受力满足要求。
2.2
工况二下受力计算
由于箱梁实心段结束后，支架搭设形式纵向间距均一致，因此工况二下箱梁截面选择为，箱梁实心段结束处（即刚进入空心箱室时的截面），在此工况下做受力分析，箱梁标准截面情况将不再计算受力。
S 1=S9=0.75m2 S2=S5=S8=1.61 m2 S3+S4=S6+S7=3.696 m2 2.2.1 腹板受力计算 ⑴荷载取值
S 2部分钢筋混凝土：1.61 m2×1m ×26KN/m3÷（0.7m ×1m ）=59.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2； 施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（59.42+3+1+4）=88.14KN/m2=0.08814N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取1mm 宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.08814N/mm2×1mm ×3002）÷8=991.6N〃mm σ=M/W=991.6/32.67=30.352MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.08814×2004）÷（384×5×103×228.67） =1.6mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据《路桥施工计算手册》，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
纵梁间距300mm ，横向方木跨度为300mm ，横向方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向宽度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受30cm 长度的竹胶板传来的荷载。
30cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.08814×300=26.442N/mm
由此得
M=ql2/8=297472.5 N〃mm
σ=M/W=297472.5 /1.67×105=1.78MPa [σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×26.442×3004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.042mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=26.442×300=7932.6N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=7932.6/300=26.442N/mm
纵梁跨度为90cm ，采用14cm 高工字钢，查表得I=7120000mm4,W=101714mm3, A=2150mm2，E=2.1×105; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(26.442×9002)/8=2677252.5N〃mm
σ=M/W=2677252.5/101714=26.32MPa≤[σ]=140MPa 满足要求 支座反力R=26.442×900=23797.8N
f max =5ql4/384EI=0.151mm≤L/400=2.25mm满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.2.2顶底板下受力计算 ⑴荷载取值
S 2、S 3部分钢筋混凝土：3.696 m2×1m ×26KN/m3÷（4.2m ×1m ）=22.88KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2；
施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（22.88+3+1+4）=30.88KN/m2=0.03088N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.03088N/mm2×1m ×3002）÷8=347.4N〃mm σ=M/W=347.4/32.67=10.6MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.03088×2004）÷（384×5×103×228.67） =0.563mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
横向方木跨度为600mm ，横向方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向宽度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受60cm 长度的竹胶板传来的荷载，
60cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.03088×300=9.264N/mm 由此得
M=ql2/8=416880 N〃mm
σ=M/W=416880/1.67×105=2.496MPa≤[σ]=10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×9.264×6004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.235mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=9.264×600=5558.4N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=5558.4/300=18.528N/mm
纵梁跨度为90cm ，10cm ×10cm 方木，计算得I=8.33×106 mm4,W=1.67×105mm 3, A=10000mm2，E=8×103MPa; 按照简支梁计算则有：
考虑到纵梁实际受力状态为连续梁，按三跨连续梁简化模型计算如下（纵向方木最小长度不小于2.7m ）：
查路桥计算手册：
最大弯矩位于支座B 、C 点，M B =M
C
M B =MC =-0.1ql2=-0.1×18.528×9002=1500768 N〃mm
σ=M/W=1500768/1.67×105=8.99MPa≥[σ]=10.8MPa 满足要求 f max =0.667ql4/100EI=1.217mm≥L/400=2.25mm 满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：考虑纵梁实际受力状态为多跨连续梁，实际受力满足要求。 2.2.3翼缘板下受力计算 ⑴荷载取值
S 1、S 9部分钢筋混凝土：0.75 m2×1m ×26KN/m3÷（2.5m ×1m ）=7.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2； 施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2；
考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（7.8+3+1+4）=15.8KN/m2=0.0158N/mm2 ⑵竹胶板受力计算
竹胶板规格采用2.44m ×1.22m ×0.014m ，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取[σ]=35MPa、E=5×103。取单位1mm 宽竹胶板为单元体，则
W=bh2/6=（1×142）/6=32.67mm3 I=bh3/12=228.67 mm4
横向方木间距采用300mm ，方木净距为200mm ，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则
M=ql2/8=（0.0158N/mm2×1m ×3002）÷8=177.75N〃mm
σ=M/W=177.75/32.67=5.441MPa≤[σ]=35MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×0.0158×2004）÷（384×5×103×228.67） =0.288mm
⑶横向方木分配梁计算
方木材质选用红松，规格采用10cm ×10cm 。根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×103MPa ，抗弯强度为[σ]=12MPa；考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×103MPa ，抗弯强度为[σ]=10.8MPa。
W=bh2/6=1.67×105mm 3 I=bh3/12=8.33×106 mm4
方木跨度为900mm ，横向方木按照简支梁计算，则每根分配梁承受横向宽度30cm 的竹胶板传来的荷载，纵向承受90cm 长度的竹胶板传来的荷载，
90cm 跨度上分配梁承受的线荷载为：q=0.0158×300=4.74N/mm 由此得
M=ql2/8=479925 N〃mm
σ=M/W=479925/1.67×105=2.87MPa≤[σ]= 10.8MPa 满足要求 f max =5ql4/384EI=（5×4.74×9004）÷（384×8×103×8.33×106） =0.61mm ≤l/400=600/400=1.5mm 满足要求 ⑷纵梁受力计算
分配梁在纵梁上每个支点产生的力为：R=4.74×900=4266N 因此纵梁承受荷载转换为线荷载为：q=4266/300=14.22N/mm
纵梁跨度为90cm ，10cm ×10cm 方木，计算得I=8.33×106 mm4,W=1.67×105mm 3, A=10000mm2，E=8×103MPa; 按照简支梁计算则有：
M=ql2/8=(14.22×9002)/8=1439775 N〃mm
σ=M/W=1439775/1.67×105=8.621MPa≤[σ]=10.8MPa 满足要求 支座反力R=14.22×900=12798N
f max =5ql4/384EI=1.823mm≤L/400=2.25mm 满足要求
支架上部结构受力体系计算结果如下表：
结论：支架上部整体受力满足要求。 2.2.4满堂支架受力计算
所选组合荷载为0.08814N/mm2、0.03088N/mm2、0.0158N/mm2，相对应的支架的布臵形式分别为腹板下30cm ×90cm 、顶底板下60cm ×90cm 、翼缘板下90cm ×90cm ，则每根立杆承受的荷载：
腹板下：P 1=0.08814N/mm×300mm ×900mm=23797N=23.79KN 顶底板板下：P 2=0. 03088N/mm2×600mm ×900mm=16675N=16.75KN 翼缘板下：P 3=0. 0158N/mm2×900mm ×900mm=12798N=12.798KN
根据JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.4.5规定，满堂支架立杆的计算长度为：
顶层立杆段参照：l 0=kμ1(h+2a) 底层立杆段参照：l 0=kμ2h
k —满堂支架立杆计算长度附加系数，k 取值按照支架高度10m~20m考虑，k=1.217 a —立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；伸出按照20cm 考虑，a=0.2m μ1、μ2—考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取值（按照加强型构造）μ1=2.284 μ2=3.806
由上得：
顶层立杆段参照：l 0=kμ1(h+2a)=1.217×2.284×(0.6+2×0.2)=2.78m 非顶层立杆段参照：l 0=kμ2h=1.217×3.806×0.6=2.779m
2
满堂支架采用φ48.3mm ×3.6mm 钢管，A=5.06cm2、I=12.71cm4、W=5.26cm3、i=1.59cm、f=205N/mm2
λ= l0/i=175（顶层）、175（非顶层）
查表Ψ=0.232（顶层）、0.232（非顶层） 取顶层检验稳定性 不考虑风荷载组合，立杆稳定性应符合下式： N/(ΨA) ≤f 取顶层计算： N=0.232×5.06×100×205=24KN
N ≥P 1=23.79KN N≥P 2=16.75KN N≥P 3=12.798KN 稳定性满足要求
结论：工况二下，底模系统满足要求，支架系统在腹板下、顶底板下受力满足要求。
3 地基处理
地基使用15cm 的C20混凝土进行硬化处理，单根立杆最大荷载为23.79kN ，使用150mm ×150mm 的底托，经过混凝土的扩散（扩散角按45度计算），其所承受压力为：
σ=23790/(450×450)=117KPa
为保证地基承载力要求，地基底部填土路基及顶部所填筑的碎石土压实度均不小于路基设计要求和93%压实度，施工过程中每层必须压实度，必要时检测地基承载力，承载力要求不小于120KPa 。