目 录
第一章：编制依据 ............................................................................................. 1
第二章：工程概况 ............................................................................................. 1
第三章：施工部署 ............................................................................................. 1
3.1、悬挑架的布置 ...................................................................................... 1
3.2、倒料平台的布置 .................................................................................. 6
第四章：外脚手架施工要求 ............................................................................. 6
4.1、材料准备 .............................................................................................. 6
4.2、脚手架施工方法 .................................................................................. 6
4.3、脚手架的构造要求 ............................................................................ 13
第五章：脚手架安全技术操作规程及注意事项 ........................................... 14
5.1、一般规定 ............................................................................................ 14
5.2、注意事项 ............................................................................................ 16
5.3、脚手架的验收 .................................................................................... 17
第六章：校核计算 ........................................................................................... 17
6.1、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书（工字钢）： .......................... 17
6.2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书（双钢管）： .................................. 25
6.3、倒料平台计算书： ............................................................................ 33
第一章：编制依据
深圳市筑博工程设计有限公司提供的工程设计图纸
建筑施工手册 （第四版）；
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版） JGJ130-2001
建筑、路桥、市政工程施工工艺标准 QCJ/T-JS02-2004
建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91
北京市建筑工程施工安全操作规程 DBJ01-62-2002
北京市建设工程施工现场安全防护标准 京建施[2003]
第二章：工程概况
金科帕提欧二期一标段10#楼工程位于北京市昌平区小汤山疗养院对面，建设单位为北京金科兴源置业有限公司，总承包单位为北京城建十建设工程有限公司金科项目部。该工程为地下一层、地上九层的全现浇剪力墙结构高层住宅楼。建筑面积为18287.07 m2， 其中地上14704.15㎡，地下3582.92 m2 ，建筑高度为 26.7m。±0.00标高相当于绝对标高39.6 m。
由于10#楼北侧后续将进行地下车库施工，南侧进行下沉庭院施工，且工期要求8月15日前完成93～112/A～X轴一、二层装修工程。因此，根据本工程的实际需要，93～112/A～X轴施工区域从建筑物第三层开始搭设型钢梁，1～93/F～d轴施工区域从建筑物第二层开始设置型钢梁，作为脚手架起步的基础。
第三章：施工部署
3.1、悬挑架的布置
本工程外脚手架设计采用以工字钢做为钢梁的悬挑架和以双钢管悬挑架相结合的做法进行施工。北侧主要考虑以钢管悬挑架为主，局部脚手架搭设较高部分采用型钢梁进行悬挑设置；工程南侧及西侧主要考虑以型钢梁进行悬挑；工程一段由于外墙及室内装修将进行施工（做样板层），脚手架从三层顶板进行悬挑架施工。
钢梁和双钢管采用预埋地锚的方法进行固定，悬挑梁待首层顶板混凝土强度达到100%后进行安装。每根工字钢钢梁长4.5米，在其前段提前焊接两根直径25的钢筋头作为固定脚手架立杆用；钢管悬挑梁采用两根4米长钢管向外悬挑，在其与水平杆连接的节点部位向下加两根斜向支撑，使挑梁形成稳定体系。
脚手架立杆纵距为1.5m，脚手架距建筑物外皮0.30m，立杆内外排间距1.05m，脚手架步距1.5m，小横杆间距1.5m。工字钢钢梁部分搭设高度为20米，双钢管悬挑部分搭设高度为5.8米（即每向上两层就重新进行悬挑一次）。脚手架上满铺5cm厚脚手1道，外挂密目安全网，首层顶板脚手架设一道水平兜网。在脚手架外侧立面上加竖向剪刀撑，宽度不超过7根立杆，与地面间夹角约60º。脚手架的水平布置及竖向布置见下图：
3.2、倒料平台的布置
倒料平台主要用于室内模板拆除后材料的倒运。
结构施工至五层时，在二层开始设置倒料平台。倒料平台均设置在与该楼塔吊同侧位置，10#楼设置两处，每台塔吊边各一处。Ⅰ段、Ⅱ段设置一处倒料平台，具体设置在81 -87轴北侧，Ⅲ段单独设置倒料平台，具体位置在26-32轴北侧。倒料平台随施工需要进行提升。
第四章：外脚手架施工要求
4.1、材料准备
4.1.1、钢管：
钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的材质使用力学性能适中、稳定的Q235钢，其材质应符合相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为4-6 m，重约25Kg，便于人工操作，钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。
4.1.2、工字钢、钢丝绳：
型钢钢梁采用H20a热轧普通工字钢，倒料平台拉接缆绳采用φ25普通钢丝绳。
4.1.3、扣件：
扣件应采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，应与钢管管径相配合，机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，扣件严禁使用加工不合格、无出厂合格证，表面裂纹、变形、锈蚀的扣件、扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。
4.1.4、脚手板：
脚手板采用木脚手板，厚度50mm，脚手板规格250×4000mm，脚手板材质符合规定，不得有超过允许的变形和缺陷。
4.1.5、安全网：
安全网采用经国家指定监督检验部门鉴定许可的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂核验合格证，安全网力学性能应符合有关性能的规定。
4.2、脚手架施工方法
4.2.1、悬挑架的搭设顺序：
安装钢梁→摆放纵向扫地杆→逐根竖立杆→安放横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水平杆→加设临时斜撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧）→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆；设置连墙杆→
安装横向斜撑→接立杆→加设剪刀撑；铺脚手板→安装护身栏杆和挡脚板→挂安全网
4.2.2、悬挑脚手架地锚的布置方法
在施工至首层顶板时，在距结构边缘外侧2.30m的板、梁上预埋地锚件间距1.5m，加固双钢管挑梁的地锚外露长度为100mm，加固工字钢挑梁的地锚外露长度为250mm。埋设位置见节点图。
用于加固钢管挑架地锚
注：地锚采用直径20的一级钢加工,地锚
安装在顶板下铁下。地锚设计详图
双钢管钢梁在结构上的固定方法见下图：
工字钢钢梁在结构上的固定方法见下图：
4.2.3、脚手架与结构拉接点的设置
脚手架与结构拉接设计为两步两跨。本工程首层层高3米，以上标准层高2.9米，所以竖向拉接点布置在每层结构顶板部位。拉接点以就近拉接剪力墙墙肢为主，当横向墙肢间距超过3米（即两跨）时，采用在顶板预埋地锚拉接，预埋地锚为直径25的二级钢钢筋头。具体布置及节点见下图：
4.2.4、倒料平台的设置
4.2.4.1、倒料平台成型尺寸为长5.0m，宽3.4m平台表面积17m2。倒料平台主梁采用2根[20a槽钢，次龙骨采用 [16a槽钢，槽钢要立放使用，双面满焊，厚度不小于12mm。
4.2.4.2、倒料平台三侧防护栏杆采用Ф48的钢管与主梁焊接，防护栏高度1.5m，并刷红白相间漆以做警示标志。防护栏杆内侧立挂密目安全网后，再立放竹胶板并固定牢固。
4.2.4.3、倒料平台底板采用不小于5mm厚的花纹钢板，并与主次梁焊接牢固。主梁外侧提升吊环及斜拉吊点采用22mm钢钢筋与主梁满焊，焊缝厚度不小于12mm，内外侧各设两个提升吊环。具体布置见下图：
4.2.4.4、悬挂点的设置
倒料平台通过4处悬挂点与结构连接。悬挂点采用Φ30的圆钢螺丝环，环扣焊死，焊缝双面5d，通过穿梁洞眼与钢丝绳架体连接。
4.2.4.5、钢丝绳采用不小于Ф30的四根钢丝绳，钢丝绳不得有锈蚀、断丝和折弯。钢丝绳连接处不少于三个卡扣，另外绳头必须不小于50cm的安全弯。根据钢丝绳悬挂受力原理，为使钢丝绳均匀受力，达到钢丝绳的最佳受力效果，钢丝绳角度50-60°为宜，而且钢丝绳不得有松驰不受力的现象。
4.2.4.6、为防止倒料平台移位，须在结构顶板上预埋地锚，并在地锚之间设置别杠。在倒料平台两根主梁末端留有预留孔，用Ф48钢管将两个预留孔与地锚固定，形成内别杠。
4.2.4.7、 限重牌的设置与荷载数量要求
倒料平台使用中要严格限制荷载量，为使施工人员明确这一概念，使倒料平台不超重运行，倒料平台内外侧必须同时挂设限重牌，最大荷载量1.5t。倒料平台仅限两人同时操作，严禁上人过多，吊运时只允许放置下述一种材料的最大限值列述如下：
5×10方木（4米一根）=13kg 可放量为115根
10×10方木（4米一根）=26kg 可放量为55根
钢管（4米一根）=14kg 可放量为105根
多层板1.22×2.44米(块)=35kg 可放量为40块
木脚手板一块=25kg 可放量为60块
可调上下托杆一根=9.5kg 可放量为150根
碗扣杆长2.1米=11.54kg 可放量为110根
4.2.5、安全通道的布置
在本工程南侧首层设置一个安全通道，并与临时马道连接。通道长度4米，高度
3.8米，宽度3.0米，顶部设置两道防护，两道防护间隔50cm，满铺厚度不小于5cm的木脚手板。通道顶端按照安全管理相关规定，挂上安全警示标志牌。
4.3、脚手架的构造要求
4.3.1、立柱构造要求：
4.3.1.1、立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各层接头必须采用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：
①立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
②立柱的搭接长度不应小于一个步距，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
4.3.1.2、立柱顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。
4.3.1.3、每根立柱均应设置底座或垫块、垫木。
4.3.1.4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于100mm处的立柱上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上，当立柱基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定，靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4.3.2、纵向水平杆构造要求：
4.3.2.1、纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。
4.3.2.2、纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。
4.3.3、横向水平杆构造要求：
4.3.3.1、每一水平杆处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于200mm，另一端的外伸长度应统一为200mm。
4.3.3.2、操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。
4.3.4、脚手板的构造要求：
4.3.4.1、脚手板一般应设置在三根横向水平杆上，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。
4.3.4.2、脚手板宜采用平铺，并可采用搭接铺设，挑出板头长度不大于150mm。
4.3.5、连墙件构造要求：
4.3.5.1、采用刚性连墙件，由连墙杆（48钢管）扣件等组成，具体见图示。
4.3.5.2、布置要求：
①间距：垂直间距小于等于3.0米，水平间距小于等于4.5米；
②连墙件宜靠近主节点位置，偏离主节点距离不应大于300mm；
③连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，当该处位置有困难时，应采用其它可靠措施固定
4.3.5.3、构造要求：
连墙件中连墙杆或拉筋宜呈水平并垂直于框架柱设置，与脚手架连接的一端可稍微下斜，不得向上翘起。
4.3.6、剪刀撑：
4.3.6.1、双排脚手架、临时挑架、倒料平台都应设剪刀撑。
4.3.6.2、剪刀撑的设置应符合以下要求：
①每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间；
②脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；
③剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接；
④剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点距离不应大于150mm。
4.3.7、安全网：
4.3.7.1、垂直方向随外架搭设在脚手架外侧满挂阻燃密目安全网，安全网封闭并与外架固定牢靠。
4.3.7.2、水平安全网在架内设置，水平安全网设于首层顶板处，安全网绑牢于脚手架上，绷紧，圈牢，拼接严密。
4.3.8、防避雷：
脚手架必须安装防雷装置，做法是利用已在建筑物内设好的接地线与脚手架连接，接地线位置应在每个大角上设置，独立架子应单设避雷接线，避雷设置应与水电配合，用18钢筋将脚手架与避雷线连接。
第五章：脚手架安全技术操作规程及注意事项
5.1、一般规定
5.1.1、凡患有高血压、心脏病、颠痫病、晕高或视力不够等不适合做高空作业的人员，均不得上高架子作业，徒工和初学者，必须先经体检合格后，方可操作培训，培训合格后方可上岗作业，上岗时必须有技术带领、指导，不许单独作业，非架子工不许从事架子作业。
5.1.2、操作前施工管理人员必须对施工方法和措施进行交底，对施工环境及所需防护用具做认真细致的检查，消除安全隐患后方可操作。凡不合格的材料、用具要挑选出来，不得随意使用。
5.1.3、架子工高空作业（距地2m以上）时，必须佩带好安全带和安全帽，穿防滑鞋。安全带要高挂低用即“挂点高于作业人员头顶”并将之拴牢在稳固的地方，所用的工
具、材料也应放置稳妥，防止附落伤人。
5.1.4、架子工作业时，精力要集中，不得在架子上打闹逗乐，休息时要下架子。严禁酒后上架子作业，气候恶劣时（风力5级以上，高温、雨雪天气）停止高空作业。
5.1.5、钢管脚手架，钢管外径48mm，壁厚3.5mm，严重锈蚀、弯曲、压扁和有裂纹的钢管不准使用。钢管表面应除锈，刷防锈漆，统一颜色。
5.1.6、各类扣件应有合格证，脆裂、变形、滑丝、螺丝锈蚀的禁止使用。本钢管脚手架只允许用扣件连接，不许用绳索铁丝绑扎。
5.1.7、木脚手板，长2—6m，宽200—250mm，板端100处用10#铅丝打箍两道，以防板端劈裂。脚手板凡锈蚀、腐朽、劈裂、有活动节子、偏棱和变形严重的一律禁止使用。
5.1.8、本工程脚手架承重负荷只用于人员施工作业。禁止在脚手架上堆放材料设备或其它重物。
5.1.9、未搭完脚手架时，非架子工不得上架，搭完后由施工负责人会同架子工长、使用人员、技术、安全等有关人员共同验收，办理手续后方可投入使用。使用中架子必须保证完整，严禁随意拆改架子及其配件，或随意挪用脚手板，拆改架子应经施工负责人批准，由架子工负责完成。
5.1.10、所有架子经过大风、大雨后，都必须进行检查，发现问题及时检修，检查和检修工作由架子工负责。
5.1.11、在带电设备附近操作时，应先停电再进行作业，10KV以下带电设备距操作面和操作人员、工具、材料水平和垂直距离大于1.5m，距35KV及以上带电设备水平距离大于3m，并不能在带电设备上方和下方操作，凡在带电设备附近施工时应有电气人员监护。
5.1.12、拆除架子以“先搭的后拆，后搭的先拆”为原则，由上而下按层按部位的拆除，先拆护身栏、脚手板和排木，再依次拆除十字盖的绑扎和接杆，拆除全部十字盖，压栏子以前必须绑好临时斜支撑，防止架子倾斜，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除架子。
5.1.13、拿杆和放杆时，必须由2—3人协同操作，上下传递，及时呼应，严禁独立操作。不得抛掷钢管、扣件和脚手板。
5.1.14、拆架子作业区及附近、出入口处，应有专人看守，禁止非操作人员进入危险区，并在危险区外搭设围栏，禁止人员入内。作业区内各种设备和物资应事先拆除或做好防护。
5.1.15、拆架子人员应戴好安全帽，系好安全带，并安排一名责任心强、技术水平高的员工担任指挥，负责检查看护责任，同时提醒操作人员注意安全工作。
5.1.16、拆除的材料由垂直运输设备吊运，调运时材料应放置稳妥，捆绑牢固，各类材料应及时清理，运至指定地点并码放整齐。
5.1.17、遇有休息或下班时，未拆完的架子应临时加固。
5.1.18、脚手架每层搭设完毕后由项目部安全部门进行组织相关部门检查，验收合格后必须由栋号和安全部门人员填写验收单。施工脚手架经项目部验收合格后经公司安保部门验收合格方可投入使用。
5.1.19、倒料平台提升、安装和使用的安全措施
5.1.19.1、倒料平台组装完毕吊装时，需用卡环与平台连接，严禁卡环侧向受力,不得将吊钩直接钩挂在平台吊环上。
5.1.19.2、倒料平台就位后，必须将四根悬吊绳与结构连接牢固和内别杠就位后，方可摘掉塔吊大勾。
5.1.19.3、倒料平台使用前必须进行验收，做荷载试验时间不少于4小时，合格后填写验收单，方可交付使用。
5.1.19.4、倒料平台提升前，首先清理平台上的物料及垃圾，挂钩人员挂好吊钩并离开平台后，方可发出信号起吊。稍提升再拆除固定钢丝绳和别杠，然后塔吊小车向外行走，待平台全部离开墙体后，方可将平台升至上层。
5.1.19.5、平台升至上层位置后，按安装程序进行。
5.1.19.6、平台上放物时，应该尽量居中平衡位置，外端60cm内不得堆放重物。
5.1.19.7、倒料平台不得长时间存放材料，作到随码放随吊运，在码放材料时不得高于1.2m，并不得将材料码放在护栏上，短于1m的材料要装容器吊运。
5.1.19.8、避免交叉作业，倒料平台在提升过程中，其下边不得有人作业或走动，操作人员严禁从平台向下抛扔物料，也不得向平台内抛扔物料，无关人员不得随意进入平台。
5.1.19.9、吊运物料应捆绑牢固，不得长料短料混吊，待作业人员离开平台后方可起吊。
5.1.19.10、加强对平台日检，使用前应对吊环、吊绳、后别杠进行全面检查，未发现异常后方可上人操作，若发现异常情况，应立即进行完善和整改。
5.1.19.11、吊挂使用的钢丝绳，每半年进行一次强度检验，合格后方可继续使用，否则要及时更换，工作中钢丝绳不得与其他物体相摩擦，特别是带棱角的金属物体。斜拉钢丝绳与墙体混凝土棱角接触点处,需用废旧轮胎等耐磨胶皮包住钢丝绳。
5.1.19.12、安装过程中平台上需两人配合作业，并配备专业信号工协调指挥。
5.2、注意事项
5.2.1、满铺脚手板要严密、牢固，搭槎板端压过15cm，严禁留15cm以上的探头板。
5.2.2、在大风、大雨、大雪等恶劣天气过后，施工人员要全面检查脚手架，保证安全使用。
5.2.3、对起重、吊装等使用的吊具、索具、卡具等要有专人负责，定期检查、维修、
保养，保证使用时安全有效。
5.3、脚手架的验收
脚手架严格执行验收制度。外脚手架搭设完毕后，由架子工班长进行自验收，发现问题及时进行整改，当整改合格后报项目部安全部门。项目部安全总监组织相关部门（技术、工程）进行验收，验收严格依照方案进行检查。项目部验收合格后，报公司安全部验收，公司安全部验收合格后脚手架方可投入使用。
本工程外脚手架为工字钢悬挑和钢管悬挑混合搭设脚手架，双钢管悬挑架为每两层悬挑一次，每次悬挑施工后按验收程序进行验收，合格后方可使用。
第六章：校核计算
6.1、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书（工字钢）：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，1层施工，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.25米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
6.1.1、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.1.1.1、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m
小横杆计算简图
6.1.1.2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:
M=2.356×1.0502/8=0.325kN.m
=0.325×106/4491.0=72.300N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6.1.1.3、挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.713×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.221mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
6.1.2、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
6.1.2.1、荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN
大横杆计算简图
6.1.2.2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.237×1.500=0.504kN.m
=0.504×106/4491.0=112.155N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6.1.2.3、挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1799.070×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=5.15mm 最大挠度和
V=V1+V2=5.209mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
6.1.3、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
荷载值计算:
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
6.1.4、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195
NG1 = 0.120×20.000=2.390kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×2×1.500×(1.050+0.300)/2=0.709kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.140×1.500×2/2=0.210kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×20.000=0.150kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.458kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.134
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.670×1.134 = 0.597kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.458+0.85×1.4×4.725=9.773kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.458+1.4×4.725=10.765kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.597×1.500×1.500×
1.500/10=0.240kN.m
6.1.5、立杆的稳定性计算:
6.1.5.1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.765kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=10765/(0.27×424)=94.681N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
6.1.5.2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.773kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.240kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=9773/(0.27×424)+240000/4491=139.302N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
6.1.6、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.597kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×3.00 = 9.000m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 7.516kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.516kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 12.516kN小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求
!
6.1.7、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1500mm，l = 2250mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=21.82kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/m
k=1.50/2.25=0.67
kl=0.30/2.25=0.13
k2=1.35/2.25=0.60
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=60.698kN
支座反力 RB=-15.795kN
最大弯矩 MA=36.386kN.m
抗弯计算强度 f=36.386×106/(1.05×237000.0)=146.218N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=3.46+4.73=8.18kN
水平钢梁自重计算荷载 q=35.50×0.0001×7.85×10=0.28kN/m
最大挠度 Vmax=4.889mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!
6.1.8、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》
(GB50017-2003)附录B得到：
b=2.00 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值
b'=1.07-0.282/b=0.929
经过计算得到强度
=36.39×106/(0.929×237000.00)=165.26N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算
6.1.9、锚固段与楼板连接的计算
6.1.9.1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.795kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[15795×4/(3.1416×50×
2)]1/2=15mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
6.1.9.2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.80kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
15795.49/(3.1416×20×1.5)=167.6mm。
6.1.9.3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.80kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
6.2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书（双钢管）：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为5.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工均布荷载为
3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用钢管48×3.0mm，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m，支杆采用钢管100.0×10.0mm。
6.2.1、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.2.1.1、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m
小横杆计算简图
6.2.1.2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=2.356×
1.0502/8=0.325kN.m
=0.325×106/4491.0=72.300N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6.2.1.3、挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m
V=5.0×1.713×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.221mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
6.2.2、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
6.2.2.1、荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN
大横杆计算简图
6.2.2.2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.237×
1.500=0.504kN.m
=0.504×106/4491.0=112.155N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6.2.2.3、挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1799.070×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=5.15mm
最大挠度和
V=V1+V2=5.209mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
6.2.3、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
6.2.4、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195
NG1 = 0.120×5.800=0.693kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×2×1.500×(1.050+0.300)/2=0.709kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.140×1.500×2/2=0.210kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×5.800=0.044kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.655kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.500×1.050/2=2.362kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.134
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.134 = 0.447kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1.655+0.85×1.4×2.362=4.798kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1.655+1.4×2.362=5.294kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.447×1.500×1.500×
1.500/10=0.179kN.m
6.2.5、立杆的稳定性计算
6.2.5.1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=5.294kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×
1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=5294/(0.27×424)=46.560N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
6.2.5.1、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=4.798kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×
1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.179kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=4798/(0.27×424)+179000/4491=82.127N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
6.2.6、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.447kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×3.00 = 9.000m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 5.626kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.626kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 10.626kN小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
6.2.7、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 10.78cm4，截面抵抗矩W = 4.49cm3，截面积A = 4.24cm2。
水平钢梁自重荷载
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
0.041
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
0.010
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=5.322kN,R2=5.183kN,R3=0.217kN,R4=0.046kN
最大弯矩 Mmax=0.041kN.m
抗弯计算强度 f=M/W+N/A=0.041×106/(4491.0)+2.913×
1000/423.9=15.978N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
6.2.8、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算
水平支撑钢管计算最大挠度V=0.866mm
水平支撑钢管最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗滑力。
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=5.294kN
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1小于8kN,满足要求!
水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2=5.322kN
水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2小于8kN,满足要求!
6.2.9、支杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
各支点的支撑力 RCi=RDisini
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为
RD1=5.836kN
RD2=5.208kN
6.2.10、支杆的强度计算
斜压支杆的强度计算：
斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=5.836kN
下面压杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中 N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 5.84kN；
—— 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.57；
i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.20cm；
l —— 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.29m；
A —— 受压斜杆净截面面积，A =28.27cm2；
—— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 3.60 N/mm2；
[f] —— 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算
斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中 N为斜撑杆的轴向力，N=5.836kN；
lwt为焊接面积，取2827.44mm2；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5835.51/2827.44 = 2.06N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
6.3、倒料平台计算书：
计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 和《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度6.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.40m。次梁采用[16b号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
6.3.1、次梁的计算：
次梁选择[16b号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为：
面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径
ix=6.10cm截面尺寸b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.19kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+2.00+0.19) = 3.05kN/m
经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.05×3.402/8+14.00×3.40/4=16.31kN.m
3.抗弯强度计算
其中
x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度
=16.31×106/(1.05×116800.00)=132.99N/mm2；
次梁的抗弯强度计算
6.3.2、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[20a号槽钢U口水平，其截面特性为：
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径
ix=7.86cm，截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m
Q1 = 0.14kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.22kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.22) = 0.43kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为：
P1=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=2.79kN
P2=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P3=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P4=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P5=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×
3.40/2)+14.00/2=12.19kN
P6=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P7=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P8=(1.2×(0.35+2.00)×0.25×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=1.59kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台主梁计算简图
经过连续梁的计算得到
主梁支撑梁剪力图(kN)
11.640
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
0.201
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为28.16kN
最大弯矩 Mmax=11.64kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =11.64×106/1.05/178000.0+21.85×
1000/2883.0=69.86N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570×11.0×73.0×235/(6500.0×200.0×235.0)=0.35 经过计算得到强度
=11.64×106/(0.352×178000.00)=185.74N/mm2；
主梁的稳定性计算
6.3.3、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=35.64kN
6.3.4、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=35.643kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分
别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取10.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×35.643/0.820=434.672kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径30.0mm。
6.3.5、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=35.643kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=[35643×4/(3.1416×50×2)]1/2=22mm
6.3.6、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.270kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[11270×4/(3.1416×50×
2)]1/2=12mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
目 录
第一章：编制依据 ............................................................................................. 1
第二章：工程概况 ............................................................................................. 1
第三章：施工部署 ............................................................................................. 1
3.1、悬挑架的布置 ...................................................................................... 1
3.2、倒料平台的布置 .................................................................................. 6
第四章：外脚手架施工要求 ............................................................................. 6
4.1、材料准备 .............................................................................................. 6
4.2、脚手架施工方法 .................................................................................. 6
4.3、脚手架的构造要求 ............................................................................ 13
第五章：脚手架安全技术操作规程及注意事项 ........................................... 14
5.1、一般规定 ............................................................................................ 14
5.2、注意事项 ............................................................................................ 16
5.3、脚手架的验收 .................................................................................... 17
第六章：校核计算 ........................................................................................... 17
6.1、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书（工字钢）： .......................... 17
6.2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书（双钢管）： .................................. 25
6.3、倒料平台计算书： ............................................................................ 33
第一章：编制依据
深圳市筑博工程设计有限公司提供的工程设计图纸
建筑施工手册 （第四版）；
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版） JGJ130-2001
建筑、路桥、市政工程施工工艺标准 QCJ/T-JS02-2004
建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91
北京市建筑工程施工安全操作规程 DBJ01-62-2002
北京市建设工程施工现场安全防护标准 京建施[2003]
第二章：工程概况
金科帕提欧二期一标段10#楼工程位于北京市昌平区小汤山疗养院对面，建设单位为北京金科兴源置业有限公司，总承包单位为北京城建十建设工程有限公司金科项目部。该工程为地下一层、地上九层的全现浇剪力墙结构高层住宅楼。建筑面积为18287.07 m2， 其中地上14704.15㎡，地下3582.92 m2 ，建筑高度为 26.7m。±0.00标高相当于绝对标高39.6 m。
由于10#楼北侧后续将进行地下车库施工，南侧进行下沉庭院施工，且工期要求8月15日前完成93～112/A～X轴一、二层装修工程。因此，根据本工程的实际需要，93～112/A～X轴施工区域从建筑物第三层开始搭设型钢梁，1～93/F～d轴施工区域从建筑物第二层开始设置型钢梁，作为脚手架起步的基础。
第三章：施工部署
3.1、悬挑架的布置
本工程外脚手架设计采用以工字钢做为钢梁的悬挑架和以双钢管悬挑架相结合的做法进行施工。北侧主要考虑以钢管悬挑架为主，局部脚手架搭设较高部分采用型钢梁进行悬挑设置；工程南侧及西侧主要考虑以型钢梁进行悬挑；工程一段由于外墙及室内装修将进行施工（做样板层），脚手架从三层顶板进行悬挑架施工。
钢梁和双钢管采用预埋地锚的方法进行固定，悬挑梁待首层顶板混凝土强度达到100%后进行安装。每根工字钢钢梁长4.5米，在其前段提前焊接两根直径25的钢筋头作为固定脚手架立杆用；钢管悬挑梁采用两根4米长钢管向外悬挑，在其与水平杆连接的节点部位向下加两根斜向支撑，使挑梁形成稳定体系。
脚手架立杆纵距为1.5m，脚手架距建筑物外皮0.30m，立杆内外排间距1.05m，脚手架步距1.5m，小横杆间距1.5m。工字钢钢梁部分搭设高度为20米，双钢管悬挑部分搭设高度为5.8米（即每向上两层就重新进行悬挑一次）。脚手架上满铺5cm厚脚手1道，外挂密目安全网，首层顶板脚手架设一道水平兜网。在脚手架外侧立面上加竖向剪刀撑，宽度不超过7根立杆，与地面间夹角约60º。脚手架的水平布置及竖向布置见下图：
3.2、倒料平台的布置
倒料平台主要用于室内模板拆除后材料的倒运。
结构施工至五层时，在二层开始设置倒料平台。倒料平台均设置在与该楼塔吊同侧位置，10#楼设置两处，每台塔吊边各一处。Ⅰ段、Ⅱ段设置一处倒料平台，具体设置在81 -87轴北侧，Ⅲ段单独设置倒料平台，具体位置在26-32轴北侧。倒料平台随施工需要进行提升。
第四章：外脚手架施工要求
4.1、材料准备
4.1.1、钢管：
钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的材质使用力学性能适中、稳定的Q235钢，其材质应符合相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为4-6 m，重约25Kg，便于人工操作，钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。
4.1.2、工字钢、钢丝绳：
型钢钢梁采用H20a热轧普通工字钢，倒料平台拉接缆绳采用φ25普通钢丝绳。
4.1.3、扣件：
扣件应采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，应与钢管管径相配合，机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，扣件严禁使用加工不合格、无出厂合格证，表面裂纹、变形、锈蚀的扣件、扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。
4.1.4、脚手板：
脚手板采用木脚手板，厚度50mm，脚手板规格250×4000mm，脚手板材质符合规定，不得有超过允许的变形和缺陷。
4.1.5、安全网：
安全网采用经国家指定监督检验部门鉴定许可的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂核验合格证，安全网力学性能应符合有关性能的规定。
4.2、脚手架施工方法
4.2.1、悬挑架的搭设顺序：
安装钢梁→摆放纵向扫地杆→逐根竖立杆→安放横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水平杆→加设临时斜撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧）→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆；设置连墙杆→
安装横向斜撑→接立杆→加设剪刀撑；铺脚手板→安装护身栏杆和挡脚板→挂安全网
4.2.2、悬挑脚手架地锚的布置方法
在施工至首层顶板时，在距结构边缘外侧2.30m的板、梁上预埋地锚件间距1.5m，加固双钢管挑梁的地锚外露长度为100mm，加固工字钢挑梁的地锚外露长度为250mm。埋设位置见节点图。
用于加固钢管挑架地锚
注：地锚采用直径20的一级钢加工,地锚
安装在顶板下铁下。地锚设计详图
双钢管钢梁在结构上的固定方法见下图：
工字钢钢梁在结构上的固定方法见下图：
4.2.3、脚手架与结构拉接点的设置
脚手架与结构拉接设计为两步两跨。本工程首层层高3米，以上标准层高2.9米，所以竖向拉接点布置在每层结构顶板部位。拉接点以就近拉接剪力墙墙肢为主，当横向墙肢间距超过3米（即两跨）时，采用在顶板预埋地锚拉接，预埋地锚为直径25的二级钢钢筋头。具体布置及节点见下图：
4.2.4、倒料平台的设置
4.2.4.1、倒料平台成型尺寸为长5.0m，宽3.4m平台表面积17m2。倒料平台主梁采用2根[20a槽钢，次龙骨采用 [16a槽钢，槽钢要立放使用，双面满焊，厚度不小于12mm。
4.2.4.2、倒料平台三侧防护栏杆采用Ф48的钢管与主梁焊接，防护栏高度1.5m，并刷红白相间漆以做警示标志。防护栏杆内侧立挂密目安全网后，再立放竹胶板并固定牢固。
4.2.4.3、倒料平台底板采用不小于5mm厚的花纹钢板，并与主次梁焊接牢固。主梁外侧提升吊环及斜拉吊点采用22mm钢钢筋与主梁满焊，焊缝厚度不小于12mm，内外侧各设两个提升吊环。具体布置见下图：
4.2.4.4、悬挂点的设置
倒料平台通过4处悬挂点与结构连接。悬挂点采用Φ30的圆钢螺丝环，环扣焊死，焊缝双面5d，通过穿梁洞眼与钢丝绳架体连接。
4.2.4.5、钢丝绳采用不小于Ф30的四根钢丝绳，钢丝绳不得有锈蚀、断丝和折弯。钢丝绳连接处不少于三个卡扣，另外绳头必须不小于50cm的安全弯。根据钢丝绳悬挂受力原理，为使钢丝绳均匀受力，达到钢丝绳的最佳受力效果，钢丝绳角度50-60°为宜，而且钢丝绳不得有松驰不受力的现象。
4.2.4.6、为防止倒料平台移位，须在结构顶板上预埋地锚，并在地锚之间设置别杠。在倒料平台两根主梁末端留有预留孔，用Ф48钢管将两个预留孔与地锚固定，形成内别杠。
4.2.4.7、 限重牌的设置与荷载数量要求
倒料平台使用中要严格限制荷载量，为使施工人员明确这一概念，使倒料平台不超重运行，倒料平台内外侧必须同时挂设限重牌，最大荷载量1.5t。倒料平台仅限两人同时操作，严禁上人过多，吊运时只允许放置下述一种材料的最大限值列述如下：
5×10方木（4米一根）=13kg 可放量为115根
10×10方木（4米一根）=26kg 可放量为55根
钢管（4米一根）=14kg 可放量为105根
多层板1.22×2.44米(块)=35kg 可放量为40块
木脚手板一块=25kg 可放量为60块
可调上下托杆一根=9.5kg 可放量为150根
碗扣杆长2.1米=11.54kg 可放量为110根
4.2.5、安全通道的布置
在本工程南侧首层设置一个安全通道，并与临时马道连接。通道长度4米，高度
3.8米，宽度3.0米，顶部设置两道防护，两道防护间隔50cm，满铺厚度不小于5cm的木脚手板。通道顶端按照安全管理相关规定，挂上安全警示标志牌。
4.3、脚手架的构造要求
4.3.1、立柱构造要求：
4.3.1.1、立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各层接头必须采用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：
①立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
②立柱的搭接长度不应小于一个步距，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
4.3.1.2、立柱顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。
4.3.1.3、每根立柱均应设置底座或垫块、垫木。
4.3.1.4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于100mm处的立柱上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上，当立柱基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定，靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4.3.2、纵向水平杆构造要求：
4.3.2.1、纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。
4.3.2.2、纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。
4.3.3、横向水平杆构造要求：
4.3.3.1、每一水平杆处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于200mm，另一端的外伸长度应统一为200mm。
4.3.3.2、操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。
4.3.4、脚手板的构造要求：
4.3.4.1、脚手板一般应设置在三根横向水平杆上，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。
4.3.4.2、脚手板宜采用平铺，并可采用搭接铺设，挑出板头长度不大于150mm。
4.3.5、连墙件构造要求：
4.3.5.1、采用刚性连墙件，由连墙杆（48钢管）扣件等组成，具体见图示。
4.3.5.2、布置要求：
①间距：垂直间距小于等于3.0米，水平间距小于等于4.5米；
②连墙件宜靠近主节点位置，偏离主节点距离不应大于300mm；
③连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，当该处位置有困难时，应采用其它可靠措施固定
4.3.5.3、构造要求：
连墙件中连墙杆或拉筋宜呈水平并垂直于框架柱设置，与脚手架连接的一端可稍微下斜，不得向上翘起。
4.3.6、剪刀撑：
4.3.6.1、双排脚手架、临时挑架、倒料平台都应设剪刀撑。
4.3.6.2、剪刀撑的设置应符合以下要求：
①每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间；
②脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；
③剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接；
④剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点距离不应大于150mm。
4.3.7、安全网：
4.3.7.1、垂直方向随外架搭设在脚手架外侧满挂阻燃密目安全网，安全网封闭并与外架固定牢靠。
4.3.7.2、水平安全网在架内设置，水平安全网设于首层顶板处，安全网绑牢于脚手架上，绷紧，圈牢，拼接严密。
4.3.8、防避雷：
脚手架必须安装防雷装置，做法是利用已在建筑物内设好的接地线与脚手架连接，接地线位置应在每个大角上设置，独立架子应单设避雷接线，避雷设置应与水电配合，用18钢筋将脚手架与避雷线连接。
第五章：脚手架安全技术操作规程及注意事项
5.1、一般规定
5.1.1、凡患有高血压、心脏病、颠痫病、晕高或视力不够等不适合做高空作业的人员，均不得上高架子作业，徒工和初学者，必须先经体检合格后，方可操作培训，培训合格后方可上岗作业，上岗时必须有技术带领、指导，不许单独作业，非架子工不许从事架子作业。
5.1.2、操作前施工管理人员必须对施工方法和措施进行交底，对施工环境及所需防护用具做认真细致的检查，消除安全隐患后方可操作。凡不合格的材料、用具要挑选出来，不得随意使用。
5.1.3、架子工高空作业（距地2m以上）时，必须佩带好安全带和安全帽，穿防滑鞋。安全带要高挂低用即“挂点高于作业人员头顶”并将之拴牢在稳固的地方，所用的工
具、材料也应放置稳妥，防止附落伤人。
5.1.4、架子工作业时，精力要集中，不得在架子上打闹逗乐，休息时要下架子。严禁酒后上架子作业，气候恶劣时（风力5级以上，高温、雨雪天气）停止高空作业。
5.1.5、钢管脚手架，钢管外径48mm，壁厚3.5mm，严重锈蚀、弯曲、压扁和有裂纹的钢管不准使用。钢管表面应除锈，刷防锈漆，统一颜色。
5.1.6、各类扣件应有合格证，脆裂、变形、滑丝、螺丝锈蚀的禁止使用。本钢管脚手架只允许用扣件连接，不许用绳索铁丝绑扎。
5.1.7、木脚手板，长2—6m，宽200—250mm，板端100处用10#铅丝打箍两道，以防板端劈裂。脚手板凡锈蚀、腐朽、劈裂、有活动节子、偏棱和变形严重的一律禁止使用。
5.1.8、本工程脚手架承重负荷只用于人员施工作业。禁止在脚手架上堆放材料设备或其它重物。
5.1.9、未搭完脚手架时，非架子工不得上架，搭完后由施工负责人会同架子工长、使用人员、技术、安全等有关人员共同验收，办理手续后方可投入使用。使用中架子必须保证完整，严禁随意拆改架子及其配件，或随意挪用脚手板，拆改架子应经施工负责人批准，由架子工负责完成。
5.1.10、所有架子经过大风、大雨后，都必须进行检查，发现问题及时检修，检查和检修工作由架子工负责。
5.1.11、在带电设备附近操作时，应先停电再进行作业，10KV以下带电设备距操作面和操作人员、工具、材料水平和垂直距离大于1.5m，距35KV及以上带电设备水平距离大于3m，并不能在带电设备上方和下方操作，凡在带电设备附近施工时应有电气人员监护。
5.1.12、拆除架子以“先搭的后拆，后搭的先拆”为原则，由上而下按层按部位的拆除，先拆护身栏、脚手板和排木，再依次拆除十字盖的绑扎和接杆，拆除全部十字盖，压栏子以前必须绑好临时斜支撑，防止架子倾斜，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除架子。
5.1.13、拿杆和放杆时，必须由2—3人协同操作，上下传递，及时呼应，严禁独立操作。不得抛掷钢管、扣件和脚手板。
5.1.14、拆架子作业区及附近、出入口处，应有专人看守，禁止非操作人员进入危险区，并在危险区外搭设围栏，禁止人员入内。作业区内各种设备和物资应事先拆除或做好防护。
5.1.15、拆架子人员应戴好安全帽，系好安全带，并安排一名责任心强、技术水平高的员工担任指挥，负责检查看护责任，同时提醒操作人员注意安全工作。
5.1.16、拆除的材料由垂直运输设备吊运，调运时材料应放置稳妥，捆绑牢固，各类材料应及时清理，运至指定地点并码放整齐。
5.1.17、遇有休息或下班时，未拆完的架子应临时加固。
5.1.18、脚手架每层搭设完毕后由项目部安全部门进行组织相关部门检查，验收合格后必须由栋号和安全部门人员填写验收单。施工脚手架经项目部验收合格后经公司安保部门验收合格方可投入使用。
5.1.19、倒料平台提升、安装和使用的安全措施
5.1.19.1、倒料平台组装完毕吊装时，需用卡环与平台连接，严禁卡环侧向受力,不得将吊钩直接钩挂在平台吊环上。
5.1.19.2、倒料平台就位后，必须将四根悬吊绳与结构连接牢固和内别杠就位后，方可摘掉塔吊大勾。
5.1.19.3、倒料平台使用前必须进行验收，做荷载试验时间不少于4小时，合格后填写验收单，方可交付使用。
5.1.19.4、倒料平台提升前，首先清理平台上的物料及垃圾，挂钩人员挂好吊钩并离开平台后，方可发出信号起吊。稍提升再拆除固定钢丝绳和别杠，然后塔吊小车向外行走，待平台全部离开墙体后，方可将平台升至上层。
5.1.19.5、平台升至上层位置后，按安装程序进行。
5.1.19.6、平台上放物时，应该尽量居中平衡位置，外端60cm内不得堆放重物。
5.1.19.7、倒料平台不得长时间存放材料，作到随码放随吊运，在码放材料时不得高于1.2m，并不得将材料码放在护栏上，短于1m的材料要装容器吊运。
5.1.19.8、避免交叉作业，倒料平台在提升过程中，其下边不得有人作业或走动，操作人员严禁从平台向下抛扔物料，也不得向平台内抛扔物料，无关人员不得随意进入平台。
5.1.19.9、吊运物料应捆绑牢固，不得长料短料混吊，待作业人员离开平台后方可起吊。
5.1.19.10、加强对平台日检，使用前应对吊环、吊绳、后别杠进行全面检查，未发现异常后方可上人操作，若发现异常情况，应立即进行完善和整改。
5.1.19.11、吊挂使用的钢丝绳，每半年进行一次强度检验，合格后方可继续使用，否则要及时更换，工作中钢丝绳不得与其他物体相摩擦，特别是带棱角的金属物体。斜拉钢丝绳与墙体混凝土棱角接触点处,需用废旧轮胎等耐磨胶皮包住钢丝绳。
5.1.19.12、安装过程中平台上需两人配合作业，并配备专业信号工协调指挥。
5.2、注意事项
5.2.1、满铺脚手板要严密、牢固，搭槎板端压过15cm，严禁留15cm以上的探头板。
5.2.2、在大风、大雨、大雪等恶劣天气过后，施工人员要全面检查脚手架，保证安全使用。
5.2.3、对起重、吊装等使用的吊具、索具、卡具等要有专人负责，定期检查、维修、
保养，保证使用时安全有效。
5.3、脚手架的验收
脚手架严格执行验收制度。外脚手架搭设完毕后，由架子工班长进行自验收，发现问题及时进行整改，当整改合格后报项目部安全部门。项目部安全总监组织相关部门（技术、工程）进行验收，验收严格依照方案进行检查。项目部验收合格后，报公司安全部验收，公司安全部验收合格后脚手架方可投入使用。
本工程外脚手架为工字钢悬挑和钢管悬挑混合搭设脚手架，双钢管悬挑架为每两层悬挑一次，每次悬挑施工后按验收程序进行验收，合格后方可使用。
第六章：校核计算
6.1、型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书（工字钢）：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，1层施工，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.25米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
6.1.1、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.1.1.1、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m
小横杆计算简图
6.1.1.2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:
M=2.356×1.0502/8=0.325kN.m
=0.325×106/4491.0=72.300N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6.1.1.3、挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.713×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.221mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
6.1.2、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
6.1.2.1、荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN
大横杆计算简图
6.1.2.2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.237×1.500=0.504kN.m
=0.504×106/4491.0=112.155N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6.1.2.3、挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1799.070×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=5.15mm 最大挠度和
V=V1+V2=5.209mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
6.1.3、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
荷载值计算:
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
6.1.4、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195
NG1 = 0.120×20.000=2.390kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×2×1.500×(1.050+0.300)/2=0.709kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.140×1.500×2/2=0.210kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×20.000=0.150kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.458kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.134
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.670×1.134 = 0.597kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.458+0.85×1.4×4.725=9.773kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.458+1.4×4.725=10.765kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.597×1.500×1.500×
1.500/10=0.240kN.m
6.1.5、立杆的稳定性计算:
6.1.5.1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.765kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=10765/(0.27×424)=94.681N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
6.1.5.2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.773kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.240kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=9773/(0.27×424)+240000/4491=139.302N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
6.1.6、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.597kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×3.00 = 9.000m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 7.516kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.516kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 12.516kN小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求
!
6.1.7、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1500mm，l = 2250mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=21.82kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/m
k=1.50/2.25=0.67
kl=0.30/2.25=0.13
k2=1.35/2.25=0.60
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=60.698kN
支座反力 RB=-15.795kN
最大弯矩 MA=36.386kN.m
抗弯计算强度 f=36.386×106/(1.05×237000.0)=146.218N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=3.46+4.73=8.18kN
水平钢梁自重计算荷载 q=35.50×0.0001×7.85×10=0.28kN/m
最大挠度 Vmax=4.889mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!
6.1.8、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》
(GB50017-2003)附录B得到：
b=2.00 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值
b'=1.07-0.282/b=0.929
经过计算得到强度
=36.39×106/(0.929×237000.00)=165.26N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算
6.1.9、锚固段与楼板连接的计算
6.1.9.1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.795kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[15795×4/(3.1416×50×
2)]1/2=15mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
6.1.9.2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.80kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
15795.49/(3.1416×20×1.5)=167.6mm。
6.1.9.3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.80kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
6.2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书（双钢管）：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为5.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工均布荷载为
3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用钢管48×3.0mm，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m，支杆采用钢管100.0×10.0mm。
6.2.1、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.2.1.1、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m
小横杆计算简图
6.2.1.2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=2.356×
1.0502/8=0.325kN.m
=0.325×106/4491.0=72.300N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6.2.1.3、挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m
V=5.0×1.713×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.221mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
6.2.2、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
6.2.2.1、荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN
大横杆计算简图
6.2.2.2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.237×
1.500=0.504kN.m
=0.504×106/4491.0=112.155N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6.2.2.3、挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1799.070×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=5.15mm
最大挠度和
V=V1+V2=5.209mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
6.2.3、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
6.2.4、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195
NG1 = 0.120×5.800=0.693kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×2×1.500×(1.050+0.300)/2=0.709kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.140×1.500×2/2=0.210kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×5.800=0.044kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.655kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.500×1.050/2=2.362kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.134
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.134 = 0.447kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1.655+0.85×1.4×2.362=4.798kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1.655+1.4×2.362=5.294kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.447×1.500×1.500×
1.500/10=0.179kN.m
6.2.5、立杆的稳定性计算
6.2.5.1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=5.294kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×
1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=5294/(0.27×424)=46.560N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
6.2.5.1、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=4.798kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×
1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为2599/16=163；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.179kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=4798/(0.27×424)+179000/4491=82.127N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
6.2.6、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.447kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×3.00 = 9.000m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 5.626kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.626kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 10.626kN小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
6.2.7、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 10.78cm4，截面抵抗矩W = 4.49cm3，截面积A = 4.24cm2。
水平钢梁自重荷载
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
0.041
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
0.010
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=5.322kN,R2=5.183kN,R3=0.217kN,R4=0.046kN
最大弯矩 Mmax=0.041kN.m
抗弯计算强度 f=M/W+N/A=0.041×106/(4491.0)+2.913×
1000/423.9=15.978N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
6.2.8、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算
水平支撑钢管计算最大挠度V=0.866mm
水平支撑钢管最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗滑力。
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=5.294kN
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1小于8kN,满足要求!
水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2=5.322kN
水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2小于8kN,满足要求!
6.2.9、支杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
各支点的支撑力 RCi=RDisini
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为
RD1=5.836kN
RD2=5.208kN
6.2.10、支杆的强度计算
斜压支杆的强度计算：
斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=5.836kN
下面压杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中 N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 5.84kN；
—— 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.57；
i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.20cm；
l —— 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.29m；
A —— 受压斜杆净截面面积，A =28.27cm2；
—— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 3.60 N/mm2；
[f] —— 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算
斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中 N为斜撑杆的轴向力，N=5.836kN；
lwt为焊接面积，取2827.44mm2；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5835.51/2827.44 = 2.06N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
6.3、倒料平台计算书：
计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 和《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度6.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.40m。次梁采用[16b号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
6.3.1、次梁的计算：
次梁选择[16b号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为：
面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径
ix=6.10cm截面尺寸b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.19kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+2.00+0.19) = 3.05kN/m
经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.05×3.402/8+14.00×3.40/4=16.31kN.m
3.抗弯强度计算
其中
x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度
=16.31×106/(1.05×116800.00)=132.99N/mm2；
次梁的抗弯强度计算
6.3.2、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[20a号槽钢U口水平，其截面特性为：
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径
ix=7.86cm，截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m
Q1 = 0.14kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.22kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.22) = 0.43kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为：
P1=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=2.79kN
P2=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P3=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P4=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P5=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×
3.40/2)+14.00/2=12.19kN
P6=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P7=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=5.19kN
P8=(1.2×(0.35+2.00)×0.25×3.40/2+1.2×0.19×3.40/2)=1.59kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台主梁计算简图
经过连续梁的计算得到
主梁支撑梁剪力图(kN)
11.640
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
0.201
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为28.16kN
最大弯矩 Mmax=11.64kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =11.64×106/1.05/178000.0+21.85×
1000/2883.0=69.86N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570×11.0×73.0×235/(6500.0×200.0×235.0)=0.35 经过计算得到强度
=11.64×106/(0.352×178000.00)=185.74N/mm2；
主梁的稳定性计算
6.3.3、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=35.64kN
6.3.4、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=35.643kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分
别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取10.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×35.643/0.820=434.672kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径30.0mm。
6.3.5、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=35.643kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=[35643×4/(3.1416×50×2)]1/2=22mm
6.3.6、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.270kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[11270×4/(3.1416×50×
2)]1/2=12mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。