第２８卷增刊２００７年８月
材料热处理学报
ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳ
ＯＦ
Ｖｏｉ．２８
Ａｕｇｕｓｔ
Ｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔ
２００７
ＭＡｒＥＲＩＡＬＳ
ＡＮＤ腿＾ＴＴＲＥ＾：ｎ江ＥＮＴ
高锰钢低温时效处理时的组织结构
丁志敏，王树娟，杨芳，阎
颖
（大连交通大学材料科学与工程学院，辽宁大连１１６０２８）
摘要：采用金棚和Ｘ射线衍射分析方法研究了不同低温温度及其保温时阅对经水韧处理的高锰钢组织结构的影响规律。结果表臻：在保溢时阕为ｌｈ时，离锰锈基俸在５００。Ｃ时开始有针状穰饯物的析出：褥在６∞℃时除了有针状碳纯耪的耩出之井，还有
珠光体组织的出现。在低温时效处理温度为６００℃时，随着保温时间的延长，高锰钢基体中奥氏体的量减少，而珠光体的髓增
加。在５∞℃时效处理时，沿照界形孩并内晶蠹生长的针状碳化物与母相奥氏体之间的佼向关系和在晶内析出的针状碳化物的不同；以及在鑫海析出的针状璇纯物可戳交叉生长。这种针获碳化物交叉生长的形态在镶的组织转交孛还尚未篼有文献报道．
关键谰：高锰钢；时效处理；组织结构
孛文豳分类号：韵圆１４２。ｌ；粥１５６。９２Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｅｔｕｒｅｏｆ
ｈｉｇｈｍａｎｇａｎｅｓｅｓｔｅｅｌｄｕｒｉｎｇｌｏｗ－ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｇｉｎｇｔｒｅａｔｍｅｎｔ
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英耐磨性畿。先了提高耐瘗性能，长麓以来许多磅究工作者在合金化【ｌ￣４】、变质处理【ｌ’２，绷、表面形变强化【１＇２．７善１以及沉淀强化‘１’２’９～１１１等方丽做了大量的工作，并已成功地提高了嘉锰钢的耐磨性能。其中
高锰钢的沉淀强化法是一种工艺简单、成本低廉的有效的强化方法。．
纛锰钢作为耐塞材料，在抵摭强冲击、离应力作用下的磨料磨损或凿削磨损方面，其耐磨性是其他材料所无法比拟的。因而在其发明一百多年之后铅被广泛缝应臻予冶金、矿由、建材、铁路、电力、煤炭等机械装备中。并已成为磁悬浮列车、凿岩机械人、新型坦克等现代先进装备中首选的耐磨材料
１１，２］。
高锰钢沉淀强纯法是搜爽氏体枣出现弥散分布
倪由于原始硬度低，在非强冲击载荷作用下，
的第二相质点，使材料具有良好的抗磨料磨损舷力。
奥氏体得不到充分的硬化，高锰钢的表面很容易在瘩辩酶冲击和切割作用下发生剪切破坏，瑟影嚷７
作者简介ｔ丁志敏１粥妁。男，大连览醺大学，教授，生要研究方ｆ句为材料表
通常可以采用水韧处理获得单一奥氏体后进行时效处理使奥氏体中的禳脱溶焉析出碳纯物。根据鬻规耐磨材料对组织的要求，高锰钢中碳化物只要弥散分布，则对其韧性影响不大，不失为一种良好的软基硬质缮构，可戮较大幄度地提嘉聿孝料熬穗磨链能１１２，１３ｌ。因此，有必要研究高锰钢时效处理后，特别
箍￡嫂嗡愈离奉｜辩强劫滋的理递积工愁的研究，两项成聚获省郝级科技进步奖，
获三项鞠寰发瞬专翻，发表学术论文∞余篇。
联系电话：０４１１．８４０９４５１７，电子邮箱：ｄ２叫嘲驰ｈ飙。ｏ札∞
３０
材料热处理学报
第２８卷
是低温时效处理后碳化物的数量、形态和分布的变化规律，对合理制定高锰钢的时效处理工艺具有较为重要的价值。
效温度的增加呈现先增加而后降低的趋势，在４００℃时达最大。这种变化趋势与奥氏体中的碳是否发生偏聚或是以碳化物的形式析出有关。在时效温度低
于４００℃时，奥氏体中仅仅发生碳的偏聚，因而ｄ值
１实验材料及方法
试验用高锰钢的化学成分如表ｌ所示。
表１试验用高锰钢的的化学成分
Ｔａｂｌｅｌ
Ｔｈｅ
增加。在时效温度高于４００℃时，碳化物将析出，因而奥氏体中的碳含量降低，ｄ值随之减少。并且随着
时效温度的升高，碳化物的析出量增加，ｄ值降低。
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高锰钢试样以８０～１２０℃／ｈ的速度加热到１０５０℃保温后迅速水淬，然后进行不同工艺的时效处理。低温时效温度分别选为４００℃、５００℃和６００℃，保温１ｈ；在６００℃时效处理温度下，时效时间分别选为ｌ、２、４、８和１６ｈ。金相观察采用ＯｌｙｍｐｕｓＢＸ５１Ｍ光学显微镜，金相试样经磨制和抛光后，再经４％硝
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图１不同温度时效后的Ｘ射线衍射图
Ｆｉｇ１
酸酒精及４％盐酸酒精溶液侵蚀。用Ｘ．ＲＤ．６０００型Ｘ
射线衍射仪进行了高锰钢时效处理后物相变化的分析。靶材为Ｃｕ靶；扫描范围３００，－，－１０００；加速电压４０ＫＶ；电流３０ｍＡ；步长０．１０连续扫描。
ＸＲＤｐａｔｔｃｍｏｆｓａｍｐｌｅｓｔｒｅａｔｅｄａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｇｉｎｇ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
表２不同温度时效处理后的奥氏体晶面间距
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ｔｒｅａｔｍｅｎｔａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
２实验结果、分析与讨论
２．１时效温度对高锰钢组织结构的影响
图ｌ为高锰钢试样经水韧处理及不同温度时效处理后的Ｘ射线衍射图。由图ｌ可以看出，在保温
时间为ｌｈ的条件下，高锰钢经４００＂（２的时效处理后的相结构与高锰钢原始试样的相同，为单相奥氏体组织，没有碳化物的析出。但相比之下，４００＂Ｃ的谱线较宽。谱线变宽的原因有可能是在４００。Ｃ时效处理
时，虽然没有碳化物的析出，但存在有碳原子的偏聚而引起的。而当时效温度为５００。Ｃ和６００。Ｃ时，在ｘ射线衍射图上分别出现了渗碳体和渗碳体加铁素
体的衍射峰，说明高锰钢经５００℃时效处理后在奥氏体的基体上析出了渗碳体；而经６００℃时效处理后除了在奥氏体的基体上析出了渗碳体之外，还发生了奥
图２为高锰钢试样经不同温度时效处理后的金
相组织。由图２可以看出，高锰钢的原始组织和经４００℃时效处理后的组织为奥氏体（图２ａ和２ｂ）；在
５００℃时，在奥氏体的晶界上和晶粒内有少量针状碳化物的析出（图２ｃ）；而在６００℃时，除了在奥氏体
的基体上有碳化物的析出之外，还有珠光体的存在。
氏体向珠光体的共析转变。这一点与文献１１】报道的一
致。
，，
碳化物和珠光体混合在一起呈棒状分布，而且其排
列具有～定的方向性（图２ｄ）。碳化物在５００℃时呈针状析出以及碳化物和珠光体在６００℃时的排列具
表２给出了高锰钢经不同温度时效处理后的奥
氏体晶面间距（ｄ）。从表２中可以看出，ｄ值随着时
增刊丁志敏等：高锰钢低温时效处理时的组织结构
３ｌ
（ｄ）６００℃时组织
图２不同时效温度处理后高锰钢的金相组织
Ｆｉｇ
２．１１蝣ｍｉｃｒｏｓｕ＇ｕｃ嘶ｅ
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ｍａｎｇａｎｅｓｅｓｔｅｅｌａｔ
ｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｏｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
有一定的方向性，说明碳化物在析出时与母相具有
一定的位相关系。文献【ｌ５】认为，当渗碳体从奥氏体
直接析出，渗碳体与奥氏体间具有Ｐｉｔｃｈ关系，既：
（００１）ｖｃ３ｃ／／（－２２５ｈ；【０１０］ｒｅ３Ｊ／［１ｌＯｂ；【１１０］Ｆｅ３ｃ／／［５—５％
惯习面为（３０４）Ｆ。３Ｊ／｛：２－２７）ｖ。
但对５００℃时效处理后的金相组织仔细观察后发现，从晶界上析出并向晶内呈针状生长的渗碳体（图２ｃ中Ａ处）与在同一晶粒内析出并在晶粒呈针状生长的渗碳体，在析出方向上它们之间存在有一些
差别。说明在高锰钢中析出的渗碳体与奥氏体间的
位向关系除了Ｐｉｔｃｈ关系之外，还存在有其它的位向关系。对于是怎样的位向关系，还须进行实验来确
定。
从图２ｃ中还可以看到一个有趣的现象：针状渗碳体可以交叉生长（图２ｃ中Ｂ和Ｃ处）。这种交叉生长的渗碳体是由于后生长的渗碳体在遇到先析出的
渗碳体时由于产生较大的应变能而在先析出渗碳体的另一侧诱发出一个新的针状渗碳体呢？还是由于
后生长的渗碳体寅接穿过先析出渗碳体而继续生长
的呢？这些都需要进一步的实验来确定。２．２时效保温时间对高锰钢组织结构的影响
图３为高锰钢试样在６００℃温度下不同保温时间
时效处理后的Ｘ射线衍射图。由图３可以看出，在
时效处理温度为６００℃时，不论保温时间的长短，所有试样的Ｘ射线衍射图上均由ｙ，Ｆｅ３Ｃ和ａ相的衍射
峰组成。并且随着保温时间的延长，Ｆｅ３Ｃ和ａ相的
衍射峰增高。表明高锰钢经６００℃时效处理后，在奥
氏体的基体上有渗碳体以及珠光体的存在。而且随着保温时间的延长，奥氏体的量减少，珠光体的量
增加。
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图３不同时间时效后ｘ射线衍射图
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ｔｉｍｅ
３２
材料热处理学报
第２８卷
（ｃ）６００℃时效８ｈ碳化物形态
（ｄ）６００＂Ｃ时效１６ｈ碳化物形态
图４不同时效时间下高锰钢的金相组织
Ｆｉｇ４
Ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｈｉｇｈ
ｍａｎｇａｎｅｓｅｓｔｅｅｌｔｒｅａｔｅｄａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｇｉｎｇｔｉｍｅ
图４的高锰钢试样在６００＂Ｃ时效不同时间的金相组织也很好说明了这一点。从图４的金相组织中还可以看到，在奥氏体晶界上析出渗碳体的量也是随着保温时间的延长而增加的。在８ｈ和１６ｈ时，晶界上的渗碳体呈网状分布。
２）在低温时效处理温度为６００℃时，随着保温
时间的延长，水韧处理后的高锰钢基体中奥氏体的
量减少，而珠光体的量增加。
３）在５００℃时效处理时，沿晶界析出的针状碳
化物与母相奥氏体之间的位向关系和在晶内析出的针状碳化物的不同；此外在晶内析出的针状碳化物可
以交叉生长。
３结论
１）在保温时间为ｌｈ时，随着低温时效处理温度
的增加，水韧处理后的高锰钢基体在５００＂Ｃ时开始有针状碳化物的析出：在６００＂Ｃ时除了有针状碳化物的析出之外，还有珠光体组织的出现。
参考文献
【ｌ】张增志．耐磨高锰钢【ｌ咽．北京：冶金工艺出版社，２００２．
ＺｈａｎｇＺｅｎｇ－ｚｈｉ．ＨｉｇｈＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌ［Ｍ］．ＢＥＩＪＩＮＧ：Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ
ｐｒｏｃｅｓｓ
Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ，２００２．
【２】李小蕴．模拟实际工况条件下高锰钢加工硬化规律及机制的研究【Ｄ】．合肥：合肥工业大学，２００５．
ＬｉＸｉａｏ－ｙｕｎ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ∞ＷｏｒｋＨａｒｄｅｎｉｎｇＡｂｉｌｉｔｙａｎｄＭｅｃｈａｎｉｓｍｏｆＨｉｇｈＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌｂｙＳｍｉｕｌａｔｉｎｇＡｃｔｕａｌＷｏｒｋｉｎｇＣｚａｄｌｔｉｏｎ［Ｄ１．ＨｅＦｅｉ：
ＨＥＦＥＩ
ＴＥＣＨＮＯＩ．ｏＧＹＴＮＳＴＩｎ，ＴＥ，２００５．
【３】朝志强，董玉平，吕宇鹏等．奥氏体锰钢的化学成分与热处理工艺闭．金属热处理。１，９９８，（６）：９－－１２．
ＨａｒｔＺｈｉ－ｑｉａｎｇ，ＯｏｎｇＹｕ－ｐｉｎｇ，ＬｖＹｕ－ｐｅｎ８．Ｔｈｅｃｈｅｍｉｃａｌ
ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎａｎｄＨｅａｔｌｒｅａｔｍｅｎｔｏｆＡｕｓｔｅｎｉｔｉｃｍａｎｇａｎｅｓｅｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳＯＦＭＥＴＡＬ
Ｈ巳叮ＴＲＥＡＴＭＥＮＴ，１９９８，（６）：９一１２．
增刊丁志敏等：高锰钢低温时效处理时的组织结构
３３
【４】施忠良，张守年．高锰钢的合金化组织及加工硬化性能们．材料科学与工艺，１９９３，ｌ（６）：２２—２７．
Ｓｉｆｔ
Ｚｈｏｎｇ－ｌｉ∞８，刁删略Ｓｈｏｕ－ｎｉａｎ．．Ｍｉａ瑚岫ｌｃ嘛柚ｄｗｂ也＿ｈａｒ；ｄ曲ｊｎｇ
Ｂｅｈａｖｉｏｒ
ｏｆＡｎｏｙｊ＝ｎｇｍｇｈＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭＡＴＥＲＩＡＬＳＣＩＥＮＣＥ＆
田巳（：ＨＮＯＬ．）（科’，１９９３，１（６）：２２—２７．
【５】何力，金志浩。卢锦德等．稀±变质处理及合佥化对高锰钢组织结构的影响叨．金属热处理学报，２０００，２１０）：５１－－５４．
ｍＬｉ，ＪｉｎＺｈｉ－ｈａｏ，ＬｕＪｉｎ－ｄｅ．ＥｆｆｅｃｔｏｆＲａｒｅＥａｒｔｈＭｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎａｎｄＡＵｏｙｉｎｇｏｎＳｔｒｕｅｔｍｅｏｆｔｌｉｇｈＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌ［Ｊ］．ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳＯＦＭ时瞄山Ｈ巳盯
ＴＲＥＡＴＭＥＮＴ，舢’２１（３）：５１一鲺
嘲丁晖，张贺，古可成等．含稀土复合变质剂对铸态锰钢性能的影响田．中国稀土学报．２００２，２０（增刊）：１４８－－１５０．
ＤｉｎｇＨｕｉ，ＺｈａａｇＨｅｔ
ＧｕＫｅ－ｃｈｅｎｇ．ＥｆｆｅｃｔｏｆＲａｒｅＥａｒｔｈＭｏｄｉｆｉｃａｔｏｒｏｎｐｒｏｐｔｙｏｎＣａｓｔＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌ田．ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳＯＦＣＨＩＳＡＲＡＲＥ－ＥＡＴＨ．
２００２．２０（增刊）：１４８－－１５０．
阴王静宜，谈育煦．喷丸、爆炸和滚压强化与高锰钢的弯曲疲劳强度川．西安工业学院学报，１９９５，１５（１）：１０－－１５．
Ｗａｎｇｖｉ－ｊｉｎｇ，ＴａｎＹｕ－ｘｕ．ＳＵｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｓｈｏｔ
ｐｅｅｎｉｎｇ，ｓｕｒｆａｃｅ
ｅｘｐｌｏｓｉｏｎａｎｄｍａｆａｃｅｒｏｌｌｉｎｇａｎｄｔｈｅｂｅａｄ啦ｆａｔｉｇｕｅｍａｎｇｔｈｏｆｈｉｇｈｍａｎｇａｎｅｓｅ
ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＸＩＡＮＩＮＳＴＩＴＵＴＥＯＦＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ，１９９５，１５（１）：１０－－１５．
嗍蒙綮斌，胡光立，陈彦．热处理工艺和爆炸预硬化对高锰钢ＺＧＭｎＤ组织和耐磨性的影响【玎．金属热处理，１９９７，（１）：３１－－３３．
ＭｅｎｇＺｈａｎ－ｂｍｇ，ＨｕＧｕａｎｇ－ｌｉ，ＣｈｅｒｔＹａａ．ＴｈｅＥｆｆｅｃｔｏｆＨｅａｔＵｍｕｍａｔｐｒｏｃｅｓｓａｎｄ獭ｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
ａｎｄｗｅａｒ－ｒｅｓｉｓｔｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆＺＧＭｎＤｍ．ＭｅｔａｌＨｅａｔ
Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ，１９９７，（Ｉ）：３ｌ－－３３．
【９】张瑞荣．回火温度对高锰钢ＺＧＭｎｌ３Ｃｒ２性能的影响阴．云南冶金，２０００。２９（４）：５２－－５４，５７．
ＺｈａｎｇＲｕｉ－ｒｏｎｇ．ＴｈｅＥｆｆｅｃｔｏｆＴｅｍｐｅｒｉｎｇＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎＺＧＭｎＤＣｒ２田．ＹＵＮＮＡＮＭｅｔａｌｌｕｒｇｙ，２０００，２９（４）：５２－－５４，５７．【ｌｏ】熊玉竹，杜建平，伍玉娇．回火温度对高锰钢耐磨性能的影响叨．贵州工业大学学报（自然科学版），２００１，３０（３）：３７－－３９．
ＸｉｏｎｇＹｕ－ｚｈｕ，ＤｕＪｉａｎ－ｐｉｎｇ，ＷｕＹｕ－ｊｉａｏ．ＴｈｅＥｆｆｅｃｔｏｆＴｅｍｐｅｒｉｎｇＴｍｎｐｅｍｔｕｒｅ
Ｏｉｌ
ｔｈｅ
Ａｂｒａｓｉｏｎ［Ｊ］．ＪＯＵＲＮＡＬ
ＯＦＧＵＩＺＨＯＵＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ
ＯＦＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ（ＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎ），２００１，３０（３）：３７－－３９．
【１１】刘世永，史雅琴，季世军等．碳化物弥散分布耐磨尚锰钢们．机械工程材料，１９９６；２０（４）：１８－－１９．
Ｌｉｕ
Ｓｈｉ－ｙｏｎｇ，ＳｈｉＹａ－ｑｉｎ，Ｊｉ
Ｓｈｉ－ｊｕｎ．ＳｔｕｄｙｏｆｔｈｅＷｅａｒ－Ｒｅｓｉｓｔａｎｔｔｎｇｈ－Ｍａ】ｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌｗｉｔｈＤｉ即饥埘Ｃａｒｂｉｄｅ
Ｐａｒｔｉｃｌｅｓ田．Ｍ删ｓ
ｆｏｒＭｅｃｌｍｎｉｃａｌ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９９６；２０（４）：１８－－１９．
‘
【１２］刘俊友，伍燕生，魏立等．高锰钢中碳化物的形成特征及其高温固溶行为的研究们．材料工程，２００３。３：２４－－２７．
Ｌｉｕ
Ｊｕｎ－ｙｏｕ，ＷｕＹａｎ－ｓｈａｎｇ・ＷｅｉＬｉ．ｓ缸ｌｄｙｏｎ
ｔｈｅ
ＦｏｒｍａｔｉｏｎｏｆＣａｒｂｉｄｅｉｎＨｉｇｈＭａｎｇａｎ髑ｅ
ＳｔｅｅｌａｎｄｉｔｓＳｏｌｕｔｉｏｎ
ａｔＥｌｅｖａｔｅｄ
Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００３；３：２４－－２７．
【１３】柬德林．金属力学性能【Ｍ】．北京：机械工业出版社。１９９５．
Ｓｈｕ
Ｄｅ－ｌｉｎ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｍｅｔａｌ［Ｍ］．ＢＥＬＬＩＮＧ：ＭｅｃｈａｎｉｃａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＰｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ，１９９５．
【１４】胡光立，谢希文．钢的热处理原理【ＭＩ．西安：西北工业大学出版社，１９９６：１２３－－１２４．
Ｈｕ
Ｇｕａｎｇ－ｌｉ，Ｘｉｅ
Ｘｉ－ｗｅｎ．Ｈ瞰的咖碍毗嘞Ｉｅｏｆ咖ｅｌ【ｈｑ．ＸＩＡＮ：Ｎｏｒｔｈ－Ｗｅｓｔ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ
Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ・１９９６：１２３－－１２４．
第２８卷增刊２００７年８月
材料热处理学报
ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳ
ＯＦ
Ｖｏｉ．２８
Ａｕｇｕｓｔ
Ｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔ
２００７
ＭＡｒＥＲＩＡＬＳ
ＡＮＤ腿＾ＴＴＲＥ＾：ｎ江ＥＮＴ
高锰钢低温时效处理时的组织结构
丁志敏，王树娟，杨芳，阎
颖
（大连交通大学材料科学与工程学院，辽宁大连１１６０２８）
摘要：采用金棚和Ｘ射线衍射分析方法研究了不同低温温度及其保温时阅对经水韧处理的高锰钢组织结构的影响规律。结果表臻：在保溢时阕为ｌｈ时，离锰锈基俸在５００。Ｃ时开始有针状穰饯物的析出：褥在６∞℃时除了有针状碳纯耪的耩出之井，还有
珠光体组织的出现。在低温时效处理温度为６００℃时，随着保温时间的延长，高锰钢基体中奥氏体的量减少，而珠光体的髓增
加。在５∞℃时效处理时，沿照界形孩并内晶蠹生长的针状碳化物与母相奥氏体之间的佼向关系和在晶内析出的针状碳化物的不同；以及在鑫海析出的针状璇纯物可戳交叉生长。这种针获碳化物交叉生长的形态在镶的组织转交孛还尚未篼有文献报道．
关键谰：高锰钢；时效处理；组织结构
孛文豳分类号：韵圆１４２。ｌ；粥１５６。９２Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｅｔｕｒｅｏｆ
ｈｉｇｈｍａｎｇａｎｅｓｅｓｔｅｅｌｄｕｒｉｎｇｌｏｗ－ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｇｉｎｇｔｒｅａｔｍｅｎｔ
Ｄ１ＮＧ
（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ
ＺＫ－ｍｉｎ，删ＧＳｈｕ－ｊｕａｎ，础ＧＦａｎｇ，蹦Ｙ＇ｍｇ
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英耐磨性畿。先了提高耐瘗性能，长麓以来许多磅究工作者在合金化【ｌ￣４】、变质处理【ｌ’２，绷、表面形变强化【１＇２．７善１以及沉淀强化‘１’２’９～１１１等方丽做了大量的工作，并已成功地提高了嘉锰钢的耐磨性能。其中
高锰钢的沉淀强化法是一种工艺简单、成本低廉的有效的强化方法。．
纛锰钢作为耐塞材料，在抵摭强冲击、离应力作用下的磨料磨损或凿削磨损方面，其耐磨性是其他材料所无法比拟的。因而在其发明一百多年之后铅被广泛缝应臻予冶金、矿由、建材、铁路、电力、煤炭等机械装备中。并已成为磁悬浮列车、凿岩机械人、新型坦克等现代先进装备中首选的耐磨材料
１１，２］。
高锰钢沉淀强纯法是搜爽氏体枣出现弥散分布
倪由于原始硬度低，在非强冲击载荷作用下，
的第二相质点，使材料具有良好的抗磨料磨损舷力。
奥氏体得不到充分的硬化，高锰钢的表面很容易在瘩辩酶冲击和切割作用下发生剪切破坏，瑟影嚷７
作者简介ｔ丁志敏１粥妁。男，大连览醺大学，教授，生要研究方ｆ句为材料表
通常可以采用水韧处理获得单一奥氏体后进行时效处理使奥氏体中的禳脱溶焉析出碳纯物。根据鬻规耐磨材料对组织的要求，高锰钢中碳化物只要弥散分布，则对其韧性影响不大，不失为一种良好的软基硬质缮构，可戮较大幄度地提嘉聿孝料熬穗磨链能１１２，１３ｌ。因此，有必要研究高锰钢时效处理后，特别
箍￡嫂嗡愈离奉｜辩强劫滋的理递积工愁的研究，两项成聚获省郝级科技进步奖，
获三项鞠寰发瞬专翻，发表学术论文∞余篇。
联系电话：０４１１．８４０９４５１７，电子邮箱：ｄ２叫嘲驰ｈ飙。ｏ札∞
３０
材料热处理学报
第２８卷
是低温时效处理后碳化物的数量、形态和分布的变化规律，对合理制定高锰钢的时效处理工艺具有较为重要的价值。
效温度的增加呈现先增加而后降低的趋势，在４００℃时达最大。这种变化趋势与奥氏体中的碳是否发生偏聚或是以碳化物的形式析出有关。在时效温度低
于４００℃时，奥氏体中仅仅发生碳的偏聚，因而ｄ值
１实验材料及方法
试验用高锰钢的化学成分如表ｌ所示。
表１试验用高锰钢的的化学成分
Ｔａｂｌｅｌ
Ｔｈｅ
增加。在时效温度高于４００℃时，碳化物将析出，因而奥氏体中的碳含量降低，ｄ值随之减少。并且随着
时效温度的升高，碳化物的析出量增加，ｄ值降低。
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高锰钢试样以８０～１２０℃／ｈ的速度加热到１０５０℃保温后迅速水淬，然后进行不同工艺的时效处理。低温时效温度分别选为４００℃、５００℃和６００℃，保温１ｈ；在６００℃时效处理温度下，时效时间分别选为ｌ、２、４、８和１６ｈ。金相观察采用ＯｌｙｍｐｕｓＢＸ５１Ｍ光学显微镜，金相试样经磨制和抛光后，再经４％硝
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图１不同温度时效后的Ｘ射线衍射图
Ｆｉｇ１
酸酒精及４％盐酸酒精溶液侵蚀。用Ｘ．ＲＤ．６０００型Ｘ
射线衍射仪进行了高锰钢时效处理后物相变化的分析。靶材为Ｃｕ靶；扫描范围３００，－，－１０００；加速电压４０ＫＶ；电流３０ｍＡ；步长０．１０连续扫描。
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ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
表２不同温度时效处理后的奥氏体晶面间距
Ｔａｂｌｅ２
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ｔｒｅａｔｍｅｎｔａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
２实验结果、分析与讨论
２．１时效温度对高锰钢组织结构的影响
图ｌ为高锰钢试样经水韧处理及不同温度时效处理后的Ｘ射线衍射图。由图ｌ可以看出，在保温
时间为ｌｈ的条件下，高锰钢经４００＂（２的时效处理后的相结构与高锰钢原始试样的相同，为单相奥氏体组织，没有碳化物的析出。但相比之下，４００＂Ｃ的谱线较宽。谱线变宽的原因有可能是在４００。Ｃ时效处理
时，虽然没有碳化物的析出，但存在有碳原子的偏聚而引起的。而当时效温度为５００。Ｃ和６００。Ｃ时，在ｘ射线衍射图上分别出现了渗碳体和渗碳体加铁素
体的衍射峰，说明高锰钢经５００℃时效处理后在奥氏体的基体上析出了渗碳体；而经６００℃时效处理后除了在奥氏体的基体上析出了渗碳体之外，还发生了奥
图２为高锰钢试样经不同温度时效处理后的金
相组织。由图２可以看出，高锰钢的原始组织和经４００℃时效处理后的组织为奥氏体（图２ａ和２ｂ）；在
５００℃时，在奥氏体的晶界上和晶粒内有少量针状碳化物的析出（图２ｃ）；而在６００℃时，除了在奥氏体
的基体上有碳化物的析出之外，还有珠光体的存在。
氏体向珠光体的共析转变。这一点与文献１１】报道的一
致。
，，
碳化物和珠光体混合在一起呈棒状分布，而且其排
列具有～定的方向性（图２ｄ）。碳化物在５００℃时呈针状析出以及碳化物和珠光体在６００℃时的排列具
表２给出了高锰钢经不同温度时效处理后的奥
氏体晶面间距（ｄ）。从表２中可以看出，ｄ值随着时
增刊丁志敏等：高锰钢低温时效处理时的组织结构
３ｌ
（ｄ）６００℃时组织
图２不同时效温度处理后高锰钢的金相组织
Ｆｉｇ
２．１１蝣ｍｉｃｒｏｓｕ＇ｕｃ嘶ｅ
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ｍａｎｇａｎｅｓｅｓｔｅｅｌａｔ
ｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｏｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
有一定的方向性，说明碳化物在析出时与母相具有
一定的位相关系。文献【ｌ５】认为，当渗碳体从奥氏体
直接析出，渗碳体与奥氏体间具有Ｐｉｔｃｈ关系，既：
（００１）ｖｃ３ｃ／／（－２２５ｈ；【０１０］ｒｅ３Ｊ／［１ｌＯｂ；【１１０］Ｆｅ３ｃ／／［５—５％
惯习面为（３０４）Ｆ。３Ｊ／｛：２－２７）ｖ。
但对５００℃时效处理后的金相组织仔细观察后发现，从晶界上析出并向晶内呈针状生长的渗碳体（图２ｃ中Ａ处）与在同一晶粒内析出并在晶粒呈针状生长的渗碳体，在析出方向上它们之间存在有一些
差别。说明在高锰钢中析出的渗碳体与奥氏体间的
位向关系除了Ｐｉｔｃｈ关系之外，还存在有其它的位向关系。对于是怎样的位向关系，还须进行实验来确
定。
从图２ｃ中还可以看到一个有趣的现象：针状渗碳体可以交叉生长（图２ｃ中Ｂ和Ｃ处）。这种交叉生长的渗碳体是由于后生长的渗碳体在遇到先析出的
渗碳体时由于产生较大的应变能而在先析出渗碳体的另一侧诱发出一个新的针状渗碳体呢？还是由于
后生长的渗碳体寅接穿过先析出渗碳体而继续生长
的呢？这些都需要进一步的实验来确定。２．２时效保温时间对高锰钢组织结构的影响
图３为高锰钢试样在６００℃温度下不同保温时间
时效处理后的Ｘ射线衍射图。由图３可以看出，在
时效处理温度为６００℃时，不论保温时间的长短，所有试样的Ｘ射线衍射图上均由ｙ，Ｆｅ３Ｃ和ａ相的衍射
峰组成。并且随着保温时间的延长，Ｆｅ３Ｃ和ａ相的
衍射峰增高。表明高锰钢经６００℃时效处理后，在奥
氏体的基体上有渗碳体以及珠光体的存在。而且随着保温时间的延长，奥氏体的量减少，珠光体的量
增加。
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图３不同时间时效后ｘ射线衍射图
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ｔｉｍｅ
３２
材料热处理学报
第２８卷
（ｃ）６００℃时效８ｈ碳化物形态
（ｄ）６００＂Ｃ时效１６ｈ碳化物形态
图４不同时效时间下高锰钢的金相组织
Ｆｉｇ４
Ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｈｉｇｈ
ｍａｎｇａｎｅｓｅｓｔｅｅｌｔｒｅａｔｅｄａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｇｉｎｇｔｉｍｅ
图４的高锰钢试样在６００＂Ｃ时效不同时间的金相组织也很好说明了这一点。从图４的金相组织中还可以看到，在奥氏体晶界上析出渗碳体的量也是随着保温时间的延长而增加的。在８ｈ和１６ｈ时，晶界上的渗碳体呈网状分布。
２）在低温时效处理温度为６００℃时，随着保温
时间的延长，水韧处理后的高锰钢基体中奥氏体的
量减少，而珠光体的量增加。
３）在５００℃时效处理时，沿晶界析出的针状碳
化物与母相奥氏体之间的位向关系和在晶内析出的针状碳化物的不同；此外在晶内析出的针状碳化物可
以交叉生长。
３结论
１）在保温时间为ｌｈ时，随着低温时效处理温度
的增加，水韧处理后的高锰钢基体在５００＂Ｃ时开始有针状碳化物的析出：在６００＂Ｃ时除了有针状碳化物的析出之外，还有珠光体组织的出现。
参考文献
【ｌ】张增志．耐磨高锰钢【ｌ咽．北京：冶金工艺出版社，２００２．
ＺｈａｎｇＺｅｎｇ－ｚｈｉ．ＨｉｇｈＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌ［Ｍ］．ＢＥＩＪＩＮＧ：Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ
ｐｒｏｃｅｓｓ
Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ，２００２．
【２】李小蕴．模拟实际工况条件下高锰钢加工硬化规律及机制的研究【Ｄ】．合肥：合肥工业大学，２００５．
ＬｉＸｉａｏ－ｙｕｎ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ∞ＷｏｒｋＨａｒｄｅｎｉｎｇＡｂｉｌｉｔｙａｎｄＭｅｃｈａｎｉｓｍｏｆＨｉｇｈＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌｂｙＳｍｉｕｌａｔｉｎｇＡｃｔｕａｌＷｏｒｋｉｎｇＣｚａｄｌｔｉｏｎ［Ｄ１．ＨｅＦｅｉ：
ＨＥＦＥＩ
ＴＥＣＨＮＯＩ．ｏＧＹＴＮＳＴＩｎ，ＴＥ，２００５．
【３】朝志强，董玉平，吕宇鹏等．奥氏体锰钢的化学成分与热处理工艺闭．金属热处理。１，９９８，（６）：９－－１２．
ＨａｒｔＺｈｉ－ｑｉａｎｇ，ＯｏｎｇＹｕ－ｐｉｎｇ，ＬｖＹｕ－ｐｅｎ８．Ｔｈｅｃｈｅｍｉｃａｌ
ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎａｎｄＨｅａｔｌｒｅａｔｍｅｎｔｏｆＡｕｓｔｅｎｉｔｉｃｍａｎｇａｎｅｓｅｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳＯＦＭＥＴＡＬ
Ｈ巳叮ＴＲＥＡＴＭＥＮＴ，１９９８，（６）：９一１２．
增刊丁志敏等：高锰钢低温时效处理时的组织结构
３３
【４】施忠良，张守年．高锰钢的合金化组织及加工硬化性能们．材料科学与工艺，１９９３，ｌ（６）：２２—２７．
Ｓｉｆｔ
Ｚｈｏｎｇ－ｌｉ∞８，刁删略Ｓｈｏｕ－ｎｉａｎ．．Ｍｉａ瑚岫ｌｃ嘛柚ｄｗｂ也＿ｈａｒ；ｄ曲ｊｎｇ
Ｂｅｈａｖｉｏｒ
ｏｆＡｎｏｙｊ＝ｎｇｍｇｈＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭＡＴＥＲＩＡＬＳＣＩＥＮＣＥ＆
田巳（：ＨＮＯＬ．）（科’，１９９３，１（６）：２２—２７．
【５】何力，金志浩。卢锦德等．稀±变质处理及合佥化对高锰钢组织结构的影响叨．金属热处理学报，２０００，２１０）：５１－－５４．
ｍＬｉ，ＪｉｎＺｈｉ－ｈａｏ，ＬｕＪｉｎ－ｄｅ．ＥｆｆｅｃｔｏｆＲａｒｅＥａｒｔｈＭｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎａｎｄＡＵｏｙｉｎｇｏｎＳｔｒｕｅｔｍｅｏｆｔｌｉｇｈＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌ［Ｊ］．ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳＯＦＭ时瞄山Ｈ巳盯
ＴＲＥＡＴＭＥＮＴ，舢’２１（３）：５１一鲺
嘲丁晖，张贺，古可成等．含稀土复合变质剂对铸态锰钢性能的影响田．中国稀土学报．２００２，２０（增刊）：１４８－－１５０．
ＤｉｎｇＨｕｉ，ＺｈａａｇＨｅｔ
ＧｕＫｅ－ｃｈｅｎｇ．ＥｆｆｅｃｔｏｆＲａｒｅＥａｒｔｈＭｏｄｉｆｉｃａｔｏｒｏｎｐｒｏｐｔｙｏｎＣａｓｔＭａｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌ田．ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳＯＦＣＨＩＳＡＲＡＲＥ－ＥＡＴＨ．
２００２．２０（增刊）：１４８－－１５０．
阴王静宜，谈育煦．喷丸、爆炸和滚压强化与高锰钢的弯曲疲劳强度川．西安工业学院学报，１９９５，１５（１）：１０－－１５．
Ｗａｎｇｖｉ－ｊｉｎｇ，ＴａｎＹｕ－ｘｕ．ＳＵｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｓｈｏｔ
ｐｅｅｎｉｎｇ，ｓｕｒｆａｃｅ
ｅｘｐｌｏｓｉｏｎａｎｄｍａｆａｃｅｒｏｌｌｉｎｇａｎｄｔｈｅｂｅａｄ啦ｆａｔｉｇｕｅｍａｎｇｔｈｏｆｈｉｇｈｍａｎｇａｎｅｓｅ
ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＸＩＡＮＩＮＳＴＩＴＵＴＥＯＦＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ，１９９５，１５（１）：１０－－１５．
嗍蒙綮斌，胡光立，陈彦．热处理工艺和爆炸预硬化对高锰钢ＺＧＭｎＤ组织和耐磨性的影响【玎．金属热处理，１９９７，（１）：３１－－３３．
ＭｅｎｇＺｈａｎ－ｂｍｇ，ＨｕＧｕａｎｇ－ｌｉ，ＣｈｅｒｔＹａａ．ＴｈｅＥｆｆｅｃｔｏｆＨｅａｔＵｍｕｍａｔｐｒｏｃｅｓｓａｎｄ獭ｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
ａｎｄｗｅａｒ－ｒｅｓｉｓｔｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆＺＧＭｎＤｍ．ＭｅｔａｌＨｅａｔ
Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ，１９９７，（Ｉ）：３ｌ－－３３．
【９】张瑞荣．回火温度对高锰钢ＺＧＭｎｌ３Ｃｒ２性能的影响阴．云南冶金，２０００。２９（４）：５２－－５４，５７．
ＺｈａｎｇＲｕｉ－ｒｏｎｇ．ＴｈｅＥｆｆｅｃｔｏｆＴｅｍｐｅｒｉｎｇＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎＺＧＭｎＤＣｒ２田．ＹＵＮＮＡＮＭｅｔａｌｌｕｒｇｙ，２０００，２９（４）：５２－－５４，５７．【ｌｏ】熊玉竹，杜建平，伍玉娇．回火温度对高锰钢耐磨性能的影响叨．贵州工业大学学报（自然科学版），２００１，３０（３）：３７－－３９．
ＸｉｏｎｇＹｕ－ｚｈｕ，ＤｕＪｉａｎ－ｐｉｎｇ，ＷｕＹｕ－ｊｉａｏ．ＴｈｅＥｆｆｅｃｔｏｆＴｅｍｐｅｒｉｎｇＴｍｎｐｅｍｔｕｒｅ
Ｏｉｌ
ｔｈｅ
Ａｂｒａｓｉｏｎ［Ｊ］．ＪＯＵＲＮＡＬ
ＯＦＧＵＩＺＨＯＵＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ
ＯＦＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ（ＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎ），２００１，３０（３）：３７－－３９．
【１１】刘世永，史雅琴，季世军等．碳化物弥散分布耐磨尚锰钢们．机械工程材料，１９９６；２０（４）：１８－－１９．
Ｌｉｕ
Ｓｈｉ－ｙｏｎｇ，ＳｈｉＹａ－ｑｉｎ，Ｊｉ
Ｓｈｉ－ｊｕｎ．ＳｔｕｄｙｏｆｔｈｅＷｅａｒ－Ｒｅｓｉｓｔａｎｔｔｎｇｈ－Ｍａ】ｎｇａｎｅｓｅＳｔｅｅｌｗｉｔｈＤｉ即饥埘Ｃａｒｂｉｄｅ
Ｐａｒｔｉｃｌｅｓ田．Ｍ删ｓ
ｆｏｒＭｅｃｌｍｎｉｃａｌ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９９６；２０（４）：１８－－１９．
‘
【１２］刘俊友，伍燕生，魏立等．高锰钢中碳化物的形成特征及其高温固溶行为的研究们．材料工程，２００３。３：２４－－２７．
Ｌｉｕ
Ｊｕｎ－ｙｏｕ，ＷｕＹａｎ－ｓｈａｎｇ・ＷｅｉＬｉ．ｓ缸ｌｄｙｏｎ
ｔｈｅ
ＦｏｒｍａｔｉｏｎｏｆＣａｒｂｉｄｅｉｎＨｉｇｈＭａｎｇａｎ髑ｅ
ＳｔｅｅｌａｎｄｉｔｓＳｏｌｕｔｉｏｎ
ａｔＥｌｅｖａｔｅｄ
Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００３；３：２４－－２７．
【１３】柬德林．金属力学性能【Ｍ】．北京：机械工业出版社。１９９５．
Ｓｈｕ
Ｄｅ－ｌｉｎ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｍｅｔａｌ［Ｍ］．ＢＥＬＬＩＮＧ：ＭｅｃｈａｎｉｃａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＰｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ，１９９５．
【１４】胡光立，谢希文．钢的热处理原理【ＭＩ．西安：西北工业大学出版社，１９９６：１２３－－１２４．
Ｈｕ
Ｇｕａｎｇ－ｌｉ，Ｘｉｅ
Ｘｉ－ｗｅｎ．Ｈ瞰的咖碍毗嘞Ｉｅｏｆ咖ｅｌ【ｈｑ．ＸＩＡＮ：Ｎｏｒｔｈ－Ｗｅｓｔ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ
Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ・１９９６：１２３－－１２４．