砌体结构课后习题答案

第一章 绪论

1. 砌体、块体、砂浆这三者之间有何关系？

答：由块体和砂浆砌筑而成的墙、柱作为建筑物主要受力构件的结构称为砌体结构。它是砖

砌体、砌块砌体和石砌体结构的统称。

2. 哪项措施使砌体结构在地震区的应用得以复兴？

答：1950年以来，各工业发达国家对砌体结构进行了研究与改进，块体向高强、多孔、薄

壁、大块等方向发展，最重要的是发展了配筋砌体，才使砌体结构能用于地震区，使砌体结构得到了复兴。

3. 砌体的基本力学特征是什么？

答：抗压强度很高，抗拉强度却很低。因此，砌体结构构件主要承受轴心压力或小偏心压力，而很少受拉或受弯。

4. 砌体结构的优缺点对于其应用有何意义？

答：砌体结构的主要优点是：1）容易就地取材。砖主要用粘土烧制；石材的原料是天然石；砌块可以用工业废料——矿渣制作，来源方便，价格低廉。2）砖、石或砌块砌体具有良好的耐火性和较好的耐久性。3）砌体砌筑时，不需要模板和特殊的施工设备。在寒冷地区，冬季可用冻结法砌筑，不需要特殊的保温措施。4）砖墙和砌块墙体有良好的隔声、隔热和保温性能。并有良好的耐火性和耐久性，所以既是较好的承重结构，也是较好的维护结构。

砌体结构的缺点是：1）与钢和混凝土相比，砌体的强度较低，因而构件的截面尺寸较大，材料用量多，自重大。2）砌体的砌筑基本上是手工方式，施工劳动量大。3）砌体的抗拉强度和抗剪强度都很低，因而抗震性能较差，在使用上受到一定的限制；砖、石的抗拉强度也不能充分发挥。4）粘土砖需要用粘土制造，在某些地区过多占用农田，影响农业生产。

5. 与其他结构形式相比，砌体结构的发展有何特点？

答：相对于其他结构形式，砌体结构的设计理论发展得较晚，还有不少问题有待进一步研究。

随着社会和科学技术的进步，砌体结构也需要不断发展才能适应社会的要求。砌体结构的发展方向如下：

1）使砌体结构适应可持续性发展的要求

2）发展高强、轻质、高性能的材料

3）采用新技术、新的结构体系和新的设计理论

第二章 砌体结构的设计原则

1. 极限状态设计法与破坏阶段设计法、容许应力设计法的主要区别是什么？

答：极限状态设计法考虑荷载的不确定性以及材料强度的变异性，将概率论引入结构的设计，可以定量估计所设计结构的可靠水平。

2. 砌体结构的功能要求是什么？试述极限状态的种类和意义？

答：砌体结构在规定的设计使用年限内应满足以下功能要求：安全性、适用性、耐久性； 《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）将结构的极限状态分为两大类：承载能

力极限状态和正常使用极限状态。前者对应于结构或结构构件达到最大承载能力或不适合于继续承载的变形。后者对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项限值。

3. 现行砌体结构设计规范的承载力设计公式中如何体现房屋安全等级不同或房屋的设计

使用期不同的影响？

答：在计算公式中引入了结构重要性系数0，对安全等级为一级或设计使用年限为50年以

上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，

不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为1~5年的结构构件，不应小于0.9。

4. 现行砌体结构设计规范的承载力设计公式中如何体现施工技术、施工管理水平等对结构

可靠度的影响？

答：在计算公式中引入了砌体结构材料性能分项系数，在确定该项系数时，引入了施工质量

控制等级的概念。一般情况下，宜按施工控制等级为B级考虑，取用1.6；当为C级时，取为1.8。

5. 结构功能函数的含义是什么？

答：结构的状态方程可描述为Z=g（X1，X2，X3，…，Xn），当Z>0时，结构处于可靠状态；

当Z

6. 极限状态的种类有哪些？其意义如何？

答：承载能力极限状态和正常使用极限状态。前者对应于结构或结构构件达到最大承载能力

或不适合于继续承载的变形。后者对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项限值。

7. 失效概率、可靠指标的意义是什么？两者的关系如何？

答：可靠指标z

z

Zzz1 失效概率PfPZ0Pzz

越大，Pf越小；反之，Pf越大。

8. 砌体承载能力极限状态设计公式中分项系数是按什么原则确定的？

答：为确定各分项系数，对给定的荷载和材料强度，以及相应的任何一组分项系数，按照前

一节介绍的理论，可以计算出以该分项系数表示的极限状态设计公式所反映的可靠度。定义一测度函数，以此来衡量不同分项系数的设计公式所反映的可靠度和结构构件承载力极限状态的目标可靠指标的接近度。其中，最接近的一组分项系数就是所要求的规范设计公式中的分项系数。

9. 荷载的标准值、设计值是什么？两者的关系如何？

答：标准值：荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值

设计值：荷载代表值与荷载分项系数的乘积

10. 砌体材料的标准值、设计值是什么？两者的关系如何？

答：砌体的强度标准值：fkfm1.64

11. 何为设计使用期？

答：设计规定的结构或结构构件不需要进行大修即可按预定目的使用的年限

12. 在确定砌体材料强度的设计值时，如果构件的截面尺寸过小，如何取值？

2答：对无筋砌体构件，其截面面积小于0.3m时，a为其截面面积加0.7.对配筋砌体构件，f；砌体材料的设计值：ffk f

当其中砌体截面面积小于0.2m时，a为其截面面积加0.8.这是考虑截面较小的砌体

构件，局部碰损或缺陷对强度影响较大而采取的调整系数，此时，构件截面面积以m2计。 2

第三章 砌体材料及其力学性能

1. 砌体有哪些种类？对块体与砂浆有何基本要求？

答：无筋砌体，配筋砌体，预应力砌体；

为了保证砌体的受力性能和整体性，块体应相互搭接，砌体中的竖向灰缝应上、下错开； 为保证配筋砌块砌体的工程质量、整体受力性能，应采用高粘结、工作性能好和强度高的专用砂浆及高流态、低收缩和高强度的专用灌孔混凝土。

2. 轴心受压砌体破坏的特征如何？影响砌体抗压强度的因素有哪些？

答：砌体轴心受压从加荷开始到破坏，大致经历三个阶段：1）当砌体加载达极限荷载的

50%~70%时，单块砖内产生细小裂缝。此时若停止加载，裂缝亦停止扩展。2）当加载达极限荷载的80%~90%时，砖内的有些裂缝连通起来，沿竖向贯通若干皮砖。此时，即使不再加载，裂缝仍会继续扩展，砌体实际上已接近破坏。3）当压力接近极限荷载时，砌体中裂缝迅速扩展和贯通，将砌体分成若干个小柱体，砌体最终因被压碎或丧失稳定而破坏；

影响砌体抗压强度的因素：1）块体的物理力学性能2）砂浆的物理力学性能3）砌筑质

量4）试件的尺寸和形状、试件的龄期、加载方式、块体的搭砌方式等

3. 如何解释砌体抗压强度远小于块体的强度等级而又大于砂浆强度等级较小时的砂浆强

度等级？

答：1）砌体中的砖处于复合受力状态。由于砖的表面本身不平整，再加之铺设砂浆的厚度

很不均匀，水平灰缝也不很饱满，造成单块砖在砌体内并不是均匀受压，而是处于同时受压、受弯、受剪甚至受扭的复合受力状态。由于砖的抗拉强度很低，一旦拉应力超过砖的抗拉强度，就会引起砖的开裂。

2）砌体中的砖受有附加水平拉应力。由于砖和砂浆的弹性模量及横向变形系数的不同，砌体受压时要产生横向变形，当砂浆强度较低时，装的横向变形比砂浆小，在砂浆粘着力与摩擦力的影响下，砖将阻止砂浆的横向变形，从而使砂浆受到横向压力，砖就受到横向拉力。由于砖内出现了附加拉应力，便加快了砖裂缝的出现。

3）竖向灰缝处存在应力集中。由于竖向灰缝往往不饱满以及砂浆收缩等原因，竖向灰缝内砂浆和砖的粘结力减弱，使砌体的整体性受到影响。因此，在位于竖向灰缝上、下端的砖内产生横向拉应力和剪应力的集中，加快砖的开裂。

4. 砌体受压、受拉、受弯和受剪时，破坏形态如何？

答：受压破坏：砌体分成若干个小柱体，最终因被压碎或丧失稳定而破坏

受拉破坏：1）沿竖向及水平灰缝的齿缝截面破坏2）沿块体和竖向灰缝截面破坏3）沿

通缝截面破坏

受弯破坏：1）沿齿缝截面破坏2）沿块体和竖向灰缝截面破坏3）沿通缝截面破坏 受剪破坏：1）沿通缝截面破坏2）沿阶梯形截面破坏

5. 水平灰缝和竖向灰缝对砌体的设计强度影响如何？

答：由于竖向灰缝往往不饱和以及砂浆收缩等原因，竖向灰缝内砂浆和砖的粘结力减弱，使

砌体的整体性受到影响；

当水平灰缝的砂浆饱满度为73%时，砌体强度即可达到规定的强度指标；水平灰缝的厚

度愈高，砌体强度愈低。

6. 在哪些情况下，需对砌体强度设计值进行调整？为什么？

答：GB50003规范规定，对下列情况的各类砌体，其砌体强度设计值应乘以调整系数a：

1） 有吊车房屋砌体，跨度不小于9m的梁下烧结普通砖砌体及跨度不小于7.5m的梁下

烧结多孔砖、蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖砌体和混凝土砌块砌体，其a为0.9。这

是考虑厂房受吊车动力影响而且柱的受力情况较为复杂而采取的降低抗力、保证安全的措施。

2） 对无筋砌体构件，其截面面积小于0.3m2时，a为其截面面积加0.7.对配筋砌体构

件，当其中砌体截面面积小于0.2m2时，a为其截面面积加0.8.这是考虑截面较小

的砌体构件，局部碰损或缺陷对强度影响较大而采取的调整系数，此时，构件截面面积以m计。

3） 当砌体用水泥砂浆砌筑时，对烧结普通砖和烧结多孔砖砌体的抗压强度设计值，a为

0.9；对蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖砌体的抗压强度设计值，a为0.8；对配筋砌体

构件，当其中的砌体采用水泥砂浆砌筑时，仅对砌体的强度设计值乘以调整系数a.

4） 当施工质量控制等级为C级时，a为0.89。0.89为B级和C级f的比值。施工阶

段砂浆尚未硬化的新砌砌体的强度和稳定性，可按砂浆强度为零进行验算。对于冬期施工采用掺盐砂浆法施工的砌体，砂浆强度等级按常温施工的强度等级提高一级时，砌体强度和稳定性可不验算。配筋砌体不得用掺盐砂浆法施工。

7. 砌体的受压弹性模量是如何确定的？它有哪些影响因素？

答：砌体的弹性模量E，是根据砌体受压时的应力-应变图确定的。

E2



0.43fm10.765fm

ln10.43

根据对砌体变形的测量结果，砌体弹性特征值随砌块强度的增高和灰缝厚度的加大而降低，随料石厚度的增大和砂浆强度的提高而增大。

8. 在确定砌体材料强度的设计值时，如果构件的截面尺寸过小将如何取值？

答：对无筋砌体构件，其截面面积小于0.3m2时，a为其截面面积加0.7.对配筋砌体构件，

当其中砌体截面面积小于0.2m2时，a为其截面面积加0.8.这是考虑截面较小的砌体

构件，局部碰损或缺陷对强度影响较大而采取的调整系数，此时，构件截面面积以m2计。

第四章砌体房屋结构的形式和内力分析

1. 混合结构房屋有哪几种承载体系？各有何优缺点？

答：横墙承重体系，纵墙承重体系，纵、横墙承重体系，底层框架或内框架承重体系

横墙承重体系：1）纵墙的作用主要是维护、隔断以及与横墙拉结在一起，保证横墙的侧

向稳定；对纵墙上设置门窗洞口的限制较少，外纵墙的立面处理比较灵活。2）横墙间距较小，一般为3~4.5m，纵、横墙及楼屋盖一起形成刚度很大的空间受力体系，整体性好。对抵抗沿横墙方向的水平作用（风、地震）较为有利，也有利于调整地基的不均匀沉降3）结构简单，施工方便，楼盖的材料用量较少，但墙体的用料较多。

纵墙承重体系：1）横墙的设置主要是满足房间的使用要求，保证纵墙的侧向稳定和房屋

的整体刚度。这使得房屋的划分比较灵活。2）由于纵墙承受的荷载较大，在纵墙上设置的门窗洞口的大小和位置都受到一定的限制。3）纵墙间距一般较大，横墙数量相对较小，房屋的空间刚度比横墙承重体系小。4）与横墙承重体系相比，楼盖的材料用量较多，墙体的材料用量较小。

纵横墙承重体系：纵、横墙承重体系的平面布置比较灵活，既可使房间有较大的空间，

也可有较好的空间刚度，适用于教学楼、办公楼及医院等建筑。

内框架承重体系：1）可以有大的空间，且梁的跨度并不相应增大。2）由于横墙少，房

屋的空间刚度和整体性较差。3）由于钢筋混凝土柱和砖墙的压缩性能不同，且柱基础和墙基础的沉降量也不易一致，故结构易产生不均匀的竖向变形。4）框架和墙的变形性能相差较大，在地震时易由于变形不协调而产生破坏。

底层框架承重体系：底层刚度很小，往往是薄弱处，设计中需特别注意。

2. 刚性、刚弹性、弹性三种静力计算方案有哪些不同点？

答:刚性方案：相邻单元对计算单元的约束为无线刚性，刚性方案的楼、屋盖在水平方向可

视为刚度很大的深梁，横墙的尺寸和构造可视为一刚度很大的悬臂深梁，则纵墙与楼屋盖相交处的水平位移是小到可以忽略不计的。在这种情况下，可认为楼、屋盖是此单元中纵墙的水平不动铰支承。

弹性方案：相邻单元对计算单元的约束为零。在计算简图中，其中的水平轴力杆件为屋

架或屋面大梁，其刚度可取为无穷大。

刚弹性方案：整个房屋通过相邻单元对计算单元施加了一个弹性约束反力，计算简图如

下

3. 房屋空间性能影响系数的物理意义是什么？ 答：空间性能影响系数=re

e，其中re为计算单元顶部的水平位移，

e为该单元在无弹

簧时的水平位移。

4. 刚性方案单层和多层房屋墙、柱的计算简图有何异同？

答：

单层刚性房屋墙体计算简图

刚性方案单层房屋结构墙和柱的计算简图如上所示：

1） 竖向荷载：对等截面的墙和柱，其自重只产生轴力。但对变截面阶形的墙和柱，上

阶墙自重G1对下阶各截面产生弯矩M=G1e1。由于墙体自重在上部铰支撑的形成以前

就已存在，故应按上端自由、底端固定的悬臂构件进行承载力验算；

2） 风荷载：它包括作用于屋面上和墙面上的风荷载。

刚性方案多层房屋墙体：计算单元的选取与单层房屋相似，对于纵墙，在平面图上取有代

表性的一段；对有门窗洞口的纵墙，其计算截面取窗间墙截面，即取最小截面处按等截面杆件计算。对于横墙，通常在平面图上取单位宽的一段。

1）在竖向荷载作用下：纵墙的计算简图还可以进一步简化，可近似认为，某一楼（屋）

盖的偏心荷载传至下层时，都已成为均匀分布。另一方面，由于楼盖的梁或板搁置在墙内，使墙体的连续性和承受弯矩的能力受到削弱。因此，墙体在每层高度范围内，可近似地视作两端铰支的竖向构件。横墙的计算与纵墙相似。

2）当必须考虑风荷载时，可按图4-20所示的计算简图计算相应的内力。在房屋沿高度

较均匀的情况下，每层纵墙还可以进一步简化为两端固定的单跨竖向梁。故在均匀分布的设计风荷载q的作用下，第i层纵墙中的最大弯矩为MqHi

122。

多层刚性方案在竖向荷载作用下计算简图 风荷载作用下的计算简图

5.什么情况下不考虑风荷载的影响？

答:1)洞口水平截面积不超过全截面面积的2/3；2）层高和总高不超过表4-3规定时；3）屋面自重不小于0.8kN/m2。

6. 如何选取墙和柱的承载力验算控制截面？

答：每层墙取Ⅰ—Ⅰ和Ⅱ—Ⅱ两个控制截面，Ⅰ—Ⅰ截面位于该层墙体顶部大梁（或板）底

面；Ⅱ—Ⅱ截面位于该层墙体下部大梁（或板）底面稍上的截面，对于底层墙Ⅱ—Ⅱ截面取基础顶面处的截面。构件的截面一般取窗间墙的截面并按等截面考虑，即在控制界面处均取窗间墙的截面。

7. 弹性方案和刚弹性性方案单层房屋在水平风荷载的作用下的内力计算步骤各是怎样的？

有何异同？

答：弹性方案：在水平荷载作用下，运用叠加原理。首先，在顶部加一水平连杆约束，算出

其约束反力R及相应的结构内力。然后，去除约束并把反力R反向作用在顶部，算出相应的内力。最终的内力为上述两步内力的叠加。

刚弹性方案：与弹性方案类似，只是引入空间影响系数η。

8. 在水平风荷载作用下，刚弹性方案多层房屋墙、柱内力计算步骤是怎样的？

答：1）在各横梁处加水平连杆约束，求出相应的内力和各层的约束反力Ri，i=1，…，n，

其中n为层数；2）把第i层的约束反力Ri反向后再乘以该层的空间性能影响系数i后作用于结构（i=1，…，n），求出相应的内力；3）把上两步所求出的内力哦相叠加，就得到原结构的内力。

习题

[4-1] 某三层教学试验楼平面及外纵墙剖面见图4-49，采用装配式梁、板，梁L1 截面尺寸 为b ×h = 200mm×500mm。顶层及二层墙厚为240mm，二层梁伸入墙内370mm。试计算顶层外纵墙控制截面处的最不利内力。

已知荷载资料：

1. 屋面荷载

屋面恒载标准值（防水层、找平层、隔热层、空心板、抹灰等）：3.54kN/m

屋面活载标准值：0.7 kN/m2

2. 楼面荷载

楼面恒载标准值：2.94 kN/m2

楼面活载标准值：2.0 kN/m2

2

钢筋混凝土的容重取25kN/m，双面粉刷的240 厚砖墙重为5.24 kN/m，双面粉刷的370

厚砖墙重为7.56 kN/m，木窗自重为0.3 kN/m，基本风压值ω0=0.40 kN/m。采用块体强度 为MU10，砂浆强度为M5。

解：

(1) 确定静力计算方案 22222

s = 3200×4 =12800mm >2H = 8000mm，H0=1.0H ，

根据表4-2 可知该房屋属于刚性方案

(2) 计算简图

取两个控制截面，I-I 截面为墙上部梁下截面，II-II 截面为墙下部梁底上截面，取窗间墙截面进行承载力验算。A =1400×240 = 336000mm2

图略

(3) 荷载设计值计算

1800

3200=9

162

3

风荷载可忽略不计

屋面传来集中荷载：

1.2×(3.54×3.2×3.0+0.2×0.5×25×3)+1.4×0.7×3.2×3.0=59.19kN

1.35×(3.54×3.2×3.0+0.2×0.5×25×3)+1.4×0.7×0.7×3.2×3.0=62.59kN 屋面传来集中荷载=62.59kN

楼面传来集中荷载：

1.2×(2.94×3.2×3.0+0.2×0.5×25×3)+1.4×2×3.2×3.0=69.75kN

1.35×(2.94×3.2×3.0+0.2×0.5×25×3)+1.4×0.7×2×3.2×3.0=67.04kN

楼面传来集中荷载=69.75kN

顶层砖墙自重=1.35×[(4×3.2−1.8×2.1)×5.24+1.8×2.1×0.3]= 65.34kN

女儿墙自重=1.35×1.0×3.2×5.24= 22.64kN

楼板面至梁底砖墙自重可算可不算

(4) 内力计算

a0183mm

顶层eiy2A0.4a059.61mm

MI=(62.59+22.64)×59.61=5.08kN⋅m

NI=62.59+22.64=85.23kN

MⅡ=0

NⅡ=62.59+65.34+22.64=150.57kN

第五章 无筋砌体结构构件的承载力和构造

1． 为什么要控制墙柱的高厚比β？在什么情况下β值还要乘以修正系数？

答：保证墙柱构件在施工阶段和使用期间的稳定性；

厚度h240mm的自承重墙允许高厚比修正系数1按下列规定采用：h240mm时，

1=1.2；h90mm时，1=1.5；240mmh90mm时，可按线性插入法取值。上

端为自由端时，1值还可提高30%。

有门窗洞口墙允许高厚比的修正系数2应按下式计算：

210.4bsS

当计算结果2值小于0.7时，应取2=0.7；当洞口高度小于墙高的1/5时，可取2 =1.0

在墙中设钢筋混凝土构造柱可以提高墙体在使用阶段的稳定性和刚度，因此，验算构造柱墙的高厚比时，其允许高厚比可以乘以提高系数c。

2． 带壁柱墙的高厚比验算应包括那些内容？计算方法如何？

答：横墙之间整片墙的高厚比验算和壁柱间墙的高厚比验算；

整片墙的高厚比仍可按式

取相邻横墙间距离；

壁柱间墙的高厚比验算可按无壁柱墙验算。墙的长度S取壁柱间距离。由于此时的墙体

四周支承条件对墙体稳定较为有利，故规定无论此时房屋结构属于何种静力计算方案，壁柱间墙计算高度H0一律按刚性方案取值。

3． 无筋受压砌体的偏心影响系数α、构件稳定系数0、单向偏心受压影响系数分别与

哪些因素有关？三者之间有何内在联系？

答：偏心影响系数：轴力偏心距、截面形状

构件稳定系数：砂浆强度等级、高厚比

单向偏心受压影响系数：轴力偏心距、截面形状、砂浆强度等级

α综合反映单向偏心受压对短柱的不利影响；构件稳定系数0反映偶然偏心导致的长

柱受压承载力降低；单向偏心受压影响系数考虑长柱单向偏心受压时产生的附加弯矩。当e=0时，影响系数等于稳定系数，于是

1

e1+

i2H0h验算，但其中墙厚应采用折算高度hT，墙的长度S应=

4． 为什么要限制单向受压偏心距e？如何限制？

答：试验表明，偏心距相当大时，承载能力值很离散且较低，可靠度难以保证。因此计算时

要求控制偏心距；《规范》规定e0.6y。

5． 局部受压下砌体抗压强度为什么能提高？

答：砌体的受压只要存在为直接受压面积，就有力的扩散作用，就会引起双向应力或三向应

力，在不同程度上提高了直接受压部分的抗压强度。

6． 为什么计算梁端支承处砌体局部受压时要计算有效支承长度？从受力机理上讲它与梁

端的什么变形有关？

答：计算局部受压面积内的上部轴向力设计值；

由于梁的挠曲变形，梁的端部可能会翘起，故实际的梁端有效支承长度小于梁支承在砌体墙上的长度。

7． 在梁端支承处砌体局部受压计算中，为什么要对上部传来的荷载进行折减？折减值与什

么因素有关？

答：在砌体受到均匀压应力的情况下，若增加梁端荷载，梁底砌体局部压应力以及局部应变

都应增大，但梁顶面附近的0却有所下降。这一结构的内力重分布现象，对局部受压

无疑是一种卸载作用，于砌体局压承载力是有利的；

内拱卸荷作用的程度与A0/Al比值有关，上部荷载的效应随A0/Al值的增大而逐渐减弱，

A0Al2.0时已很小。因而《规范》规定，A0Al3.0时，可以不考虑上部荷载的

作用。

8． 在梁端下设有刚性垫块的局部受压承载力计算公式中，为什么没有梁端底面受压应力图

形完整性系数η？

答：由于砌体的塑性性能，产生的压应力图形一般在矩形和三角形之间呈曲线分布，为了可

按三角形分布的情况进行分析，采用了完整性系数η，而当梁端下设有刚性垫块时，梁下荷载几乎呈矩形分布。

9． 砌体受剪承载力计算中，为什么应考虑系数μ？

答：试验研究表明，当构件水平截面上作用有压应力时，由于灰缝粘结强度和摩擦力的共同

作用，砌体抗剪承载力有明显的提高，因此计算时应考虑剪、压的复合作用。

10.砌体结构设计中，为什么要满足许多构造要求？

答：为保证房屋的空间刚度和整体性以及结构的可靠性。

11. 引起砌体结构裂缝的主要原因有哪些？应从哪些方面采取措施防止或减轻墙体的开

裂？

答:温度变化、材料干燥收缩、设计不合理、无针对性防裂措施、材料质量不合格、施工质

量差、砌体强度达不到设计要求、地基不均匀沉降；

1） 防止和减轻由地基不均匀沉降引起墙体裂缝的主要措施

2） 设置伸缩缝

3） 防止或减轻房屋顶层墙体开裂的措施

4） 防止或减轻房屋底层轻体裂缝的措施

5） 墙体转角处、纵、横墙交接处的构造措施

6） 蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖混凝土砌块或其他非烧结砖砌体的构造措施

7） 防止或减轻混凝土砌块房屋顶层两端和底层第一、二开间洞口处的开裂的构造措施

8） 设置控制缝

9） 其他专门措施

习题

1. 某房屋带壁柱墙用MU5单排孔混凝土小型空心砌块和Mb5.0砌块砌筑砂浆砌筑，计算高度

为6.6m。壁柱间距为3.6m，窗间墙宽为1.8m。带壁柱墙截面积为4.2×105mm2，惯性矩为

3.243×109mm4.试验算墙的高厚比。

答：i87.87mm

hT3.5i307.55mm

H0

hT21.5

210.4

bsS

10.4

1.83.6

0.8

查表可知：24 故：219.2

S=3600mm, H0=0.6S=2160mm, h=190mm

则 

H0h2160190

11.4219.2 满足要求。

H0hT

21.5，不满足要求

2． 已知一轴心受压砖柱，截面尺寸为370mm×490mm，柱的计算高度为H0=5m，柱顶承受轴向压力设计值N=120kN。试选择烧结多孔转和混合砂浆的强度等级。 答：砖柱自重1.2×16×0.37×0.49×5 =17.40kN

柱底截面的轴心压力17.40 +120 =137.40kN

高厚比=

5000370

=13.5

由表5-2 可选M2.5 的砂浆，[β] = 15 >13.5 由表5-4 可得ϕ = 0.735

柱截面面积A =0.37×0. 49 =0.1813m2

f1.17N/mm

2

由附表3-1 可知采用MU10烧结多孔砖和M2.5砂浆，f = 1.30 ≥1.17N /mm2 满足要求。

3. 截面为490mm×490mm的砖柱，用MU10烧结多孔砖和M5混合砂浆砌筑，柱的计算高度

H0=6.0m(截面两个方向的H0相同)，该柱柱底截面承受内力设计值N=125kN，M=9.36kN•m。试验算砖柱极限承载力是否满足要求？ 答:e

ehMN9.36125

74.88mm0.6y294mm

0.153

查表5-2可得：16 

H0h

12.2416

查表5-4可得：0.51

A4904900.2401m0.3m，应考虑强度调整系数

2

2

a0.7A0.9401

6

afA0.510.94011.50.240110172.7kNN125kN，满足要求

4. 某办公楼门厅砖柱，柱实际高度和计算高度均为5.1m，柱顶处由荷载设计值产生的轴心压力为195kN，只能供应MU10烧结多孔砖，试设计该柱截面（考虑柱自重）。 答：采用M2.5混合砂浆砌筑，截面尺寸初步设计为490mm×490mm 自重：1.2180.490.495.126.45kN N26.45195221.45kN 

H0h

10.4115

查表5-4可得：0.82

A0.490.490.2401m0.3m，应考虑强度调整系数

2

2

a0.7A0.9401

afA0.820.94011.30.240110240.62kNN221.45kN，满足要求

6

5. 某住宅外廊砖柱，截面尺寸为370mm×490mm，计算高度H0=4m，采用MU10烧结多孔砖和M2.5

混合砂浆砌筑，承受轴向压力设计值N=130kN。已知荷载沿长边方向产生的偏心距为60mm。

试验算该柱承载力。 答：（1）长边方向承载力验算

e60mm0.6y0.6

4902

147mm

查表5-2得：15 

H0h4000490

8.16（由于是普通砖，高厚比修正系数为1.0）

据

eh

和查表54得：0.616

2

2

A0.370.490.181m0.3m

故需对砌体强度进行调整 a0.70.1810.881 查表3-1得：f=1.3MPa

则承载力验算：

afA0.6160.8811.3100.181

3

127.7kNN130kN

但是相差：

2.3130

1.8%5%符合工程要求

故长边偏心承载力满足要求。 （2）短边方向轴心受压计算



H0h



4000370

10.815

由e=0查表5-4得：0.81

短边方向承载力验算：167.9kN130kN

afA0.810.8811.3100.181

3

故满足要求。

6. 带壁柱砖砌体的截面尺寸如图5-33所示，纵向力偏向翼缘，用MU10烧结多孔砖、M5

混合砂浆砌筑，N=205kN，M=13.2kN·m，计算高度H0=4m。试验算截面承载能力是否满足。

答：（1）几何参数的确定 重心坐标：

y

240250(240125)2401200120

2402502401200

162

112

截面惯性矩I:

自重I

112

12002402401200(162120)

9

4

3

2

240250240250(365162)

32

4.67510mm

A24025024012003.4810mm

5

2

i

IA

115.9mm

hT3.5i405.7mm

(2)受压承载力验算

e

MN

64.4mm0.6y0.616297.2mm

24，



H0hT

4000405.7

9.86

由β及e／hT查表得: 0.53

f1.5MPa

承载力验算：

fA0.531.5100.348276.7kNN205kN

3

故承载力满足要求。

7. 某带壁柱窗间墙，截面如图5-33 所示，用MU10 烧结多孔砖和M2.5 混合砂浆砌筑，计

算高度H0=5.2m。试计算当轴向压力分别作用在该墙截面中心（O 点）、A 点及B 点时的承载力，并对计算结果加以分析。 答：（1）重心坐标及折算厚度hT计算：

y

2401200500490380190

2401200490380I

112

3

378mm

2

4903804903800190

10

4



112

1200240

3

1200240120

2

1.4510mm A4.74210mm， i174.87mm，

5

2

hT3.5i612mm

(2) 承载力计算

22，



H0hT



f1.3MPa 5200612

8.5

（此处高厚比允许值需修正，但是题目没有告诉bs） 根据作用于O、A、B三点的偏心距，计算结果见下表

8. 同习题[5-1]。已知截面形心O 点至翼缘外侧边的距离为131mm。砌块孔洞率δ=30%，墙

体用Cb20 混凝土灌孔(fc=9.6N/mm2),灌孔率ρ=33%。轴向压力偏心距70mm，作用点偏翼

缘一侧(y=131.2mm)。试求该带壁柱墙的极限受压承载力。

答：

高厚比不满足要求，墙体稳定性难以保证。 若忽略此问题继续计算

9. 已知窗间墙，截面尺寸为800mm×200mm，用MU10 烧结多孔砖和M5 混合砂浆砌筑。墙上

支承截面尺寸为200mm×500mm 的钢筋混凝土梁，梁端支承长度240mm，支承压力设计值120kN，上部荷载产生的轴向力设计值为120kN。试验算梁端支承处砌体的局部受压承载力。 答：

不满足要求。

10.已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，梁在墙上的支承长度a=240mm，支座反力设计值N=10kN，由上部传来的轴力设计值82kN，窗间墙截面为1200mm×370mm（图5-34）。用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑。试验算房屋外纵墙上大梁端下部砌体局部非均匀受压的承载能力。如不满足局部受压要求，则在梁底设置预制刚性垫板（预制垫块尺寸可取bb×hb=240mm×500mm，厚度tb=180mm），此时是否满足要求？ 答：（1）未设置刚性垫块

A0h(2hb)370(2370200)347800mm

2

a010

hf

10

5501.3

205.7mma240mm

Al205.720041140mm

2

A0Al



[1**********]

8.453.0

故不考虑上部荷载的作用，0

10.35

A0Ab

11.9552.0



fAl0.71.9551.34114073.19kN

Nl100kN

故不设置刚性垫块时，大梁下部砌体不满足受压承载力要求。 (2) 设置240mm500mm180mm的刚性垫块

Ab240500120000mm

2

(2hb)23705001240mm1200mm（窗间墙截面长度） A03701200444000mm

2

10.35

A0Ab

11.5752.0

10.81.26

0

NA

820001200370

0.185N／mm

2

0f



0.1851.3

0.142, 15.61

a01

hf

5.61

5501.3

115.4mm

N00Ab0.18512000022.2kN N0Nl22.2100122.2kN el

ab2

0.4a0

2402

0.4115.473.8mm

eeh

NlelN0Nl60.4240



10073.8122.2

60.4mm

0.252（h应为垫块的长度）

查表得：0.566

1fAb0.5661.261.3120000111.3kN

N0Nl122.2kN

局部受压承载力不满足要求。

11. 某窗间墙截面尺寸为1200mm×370mm，采用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑，墙上支承截面尺寸为200mm×600mm的钢筋混凝土梁，支承长度为370mm。梁端荷载设计值产生的支承压力120kN，上部荷载产生的轴向力设计值为150kN。试验算梁端支承处砌体的局部受压承载力（应计算到最终符合承载力要求为止）。 答：有效支承长度

a0214.8mm

局部受压面积

Ala0b214.820042960mm

2

A03702370200347800mm

2

A0Al

8.103.0

故上部折减系数0 局部抗压强度提高系数

11.931.5，取1.5

N0Nl120kNfAl58.6kN

不满足要求，故应在梁端下设刚性垫板 设梁端刚性垫板的尺寸为：

ab370mmbb800mmtb180mm Ababbb370800296000mm

2

A03702370800

569800mm

2



10.811.07 2

0

NA0

0.26N/mm

0f



0.261.3

0.2

查表5-6可得：1

5.7 a0122.5mm

N00Ab0.2629600076.96kN N0Nl12076.96196.96kN

el

ab2

0.33a0144.6mm

根据平衡条件：

eeh

NlelN0Nl88.1800

88.1mm

0.11

查表5-4可得：0.87

1fAb0.871.071.3296000358.2kNN0Nl196.96kN，满足要求

第六章 配筋砌体构件的承载力和构造

1.什么是配筋砌体？配筋砌体有哪几种主要形式？

答：在砌体中配置钢筋的砌体，以及砌体和钢筋砂浆或钢筋混凝土组合成的整体，可统称为

配筋砌体。配纵筋的、直接提高砌体抗压、抗弯强度的砌体和配横向钢筋网片的、间接提高砌体强度的砌体。

2. 网状配筋砌体为什么能提高砌体的抗压强度？

答：网状配筋在砂浆中能约束砂浆和砖的横向变形，延缓砖块的开裂及其裂缝的发展，阻止

竖向裂缝的上下贯通，从而可避免砖砌体被分裂成若干小柱导致的失稳破坏。网片间的小段无筋砌体在一定程度上处于三向受力状态，因而能较大程度提高承载力，且可使砖的抗压强度得到充分发挥。

3. 网状配筋砌体构件计算中影响系数φn主要是考虑了哪些因素对抗压强度的影响？ 答：高厚比β和初始偏心距e

4. 在混凝土组合砌体计算中，为什么砌体强度要乘上系数0.8？ 答：用混凝土的组合砌体，砌体的强度只能发挥80%。 5. 钢筋混凝土构造柱组合砖墙有哪些构造措施？

答：1）砂浆的强度等级不应低于M5，构造柱的混凝土强度不宜低于C202）柱内竖向受力钢

筋的混凝土保护层厚度，应符合表6-3的规定3）构造柱的截面尺寸不宜小于240mm×240mm，其厚度不应小于墙厚；边柱、角柱的截面宽度宜适当加大。柱内竖向受力钢筋，

对于中柱，不宜小于4φ12；对于边柱、角柱、不宜小于4φ14.其箍筋，一般部位宜采用φ6@200，楼层上下500mm范围内宜采用φ6@100。构造柱的竖向受力钢筋应在基础梁和楼层圈梁中锚固，并应符合受拉钢筋的锚固要求。4）组合砖墙砌体结构房屋，应在纵横墙交接处、墙端部和较大洞口的洞边设置构造柱，其间距不宜大于4m。各层洞口宜设置在相同的位置，并宜上下对齐。5）组合砖墙砌体结构房屋应在基础顶面、有组合墙的楼层处设置现浇钢筋混凝土圈梁。圈梁的截面高度不宜小于240mm；纵向钢筋不宜小于4φ12，纵向钢筋应伸入构造柱内，并应符合受拉钢筋的锚固要求；圈梁的箍筋宜采用φ6@200。6）砖砌体与构造柱的连接处应砌成马牙搓，并应沿墙高每隔500mm设2φ6拉结钢筋，且每边伸入墙体内不宜小于600mm。7）组合砖墙的施工程序应先砌墙后浇筑混凝土构造柱。

6．配筋砌块砌体在正截面承载力计算时有哪些基本假定？

答：1）截面应保持平面2）竖向钢筋与其毗邻的砌体，灌孔混凝土的应变相同3）不考虑砌

体、灌孔混凝土的抗拉强度4）根据材料选择砌体和灌孔混凝土的极限压应变，且不应大于0.003；5）根据材料选择钢筋的极限拉应变，且不应大于0.01。

习题

6-2．某混凝土面层组合砖柱，截面尺寸如图6-10所示，柱计算高度H0=6.2m，采用MU10砖和

M10混合砂浆砌筑，面层混凝土为C20。该柱承受轴向压应力设计值N=910kN（Nk=700kN）

'2沿柱长边方向的弯矩M=90kN·m（Mk=70kN·m），已知AsAs603mm，试验算其承

载力。

解：砖砌体截面积

A4907402250120302600mm

2

混凝土截面积

Ac225012060000mm

2

偏心距

e

MN

98.9mm

高厚比



附加偏心距

ea

H0h

8.38

h2200

2

10.02219.2mm

h

eNeeaas453.1mm

2

h''

eNeeaas216.9mm

2

假定受压区高度x120mm，且为小偏心受压

x120

SN490x1206521201205

2

1202

SC,N25012062150000mm

2

s650800650800

x705

6501.13x

将以上代入公式得，x436mm 此时，0.62b，与原假设相符 s6501.13436155.2N/mm

2

fAfcAcsfyAssAs686.5kNN910kN，不满足要求

''''

6-3．一承重横墙，墙厚240mm，计算高度H0=4.5m，采用MU10砖和M7.5混合砂浆砌筑，双面

采用钢筋水泥砂浆层面，每边厚30mm，砂浆等级为M10，钢筋为Ⅰ级钢，竖向钢筋φ8@200，

水平钢筋φ6@200，求每米横墙所能承受的轴心压力设计值。

解：

6-4.某承重横墙厚240mm，采用砌体和钢筋混凝土构造柱组合墙形式，采用MU10砖和M7.5混

合砂浆砌筑，计算高度H0=3.6m。构造柱截面为240mm×240mm，间距为1m；柱内配有纵

筋4φ12，混凝土等级为C15，求每米横墙所能承受的轴心压力设计值。

2

解：Ac24024057600mm

An2401000240182400mm

2

As4113.1452.4mm

2

配筋率 

Asbh



452.41000240

0.189%

高厚比 

H0bc

15

查表可得com0.78 由

lbc

1000240

4.24可得

1

41

0.955 

l3bc

把上述值代入组合砖墙受压承载力计算公式

''

comfAnfcAcfyAs0.781.691824000.9557.257600210452.4620.1kN

第七章 砌体结构中的特殊构件

1. 常用过梁的种类及适用范围有哪些？

答：钢筋混凝土过梁和砖砌过梁，其中砖砌过梁又有钢筋砖过梁、砖砌平拱过梁和砖砌弧拱

过梁；由于砖砌过梁对地基不均匀沉降和振动作用比较敏感，因此跨度不宜过大，并且当门窗洞口宽度较大时，应采用钢筋混凝土过梁。砖砌过梁的跨度，对钢筋砖过梁不应超过1.5m，对砖砌平拱不应大于1.2m。砖砌过梁截面计算高度内砂浆不宜低于M5；砖砌平拱用竖砖砌筑部分高度不应小于240mm；钢筋砖过梁底面砂浆层处的钢筋直径不应小于5mm，间距不宜大于120mm，根数不应少于2根，末端带弯钩的钢筋伸入支座砌体内的长度不宜小于240mm，砂浆层的厚度不宜小于30mm。砖砌弧拱由于施工比较复杂，目前较少采用。

2. 如何计算过梁上的荷载？

答：1）梁、板荷载

对砖和砌块砌体，当梁、板下面的墙体高度hw

2）墙体荷载

对砖砌体，当过梁上的墙体高度hw

对砌块砌体，当过梁上的墙体高度hw

3. 墙梁有哪几种类型？设计时，承重墙梁必须满足哪些基本条件？

答：根据所承担的荷载性质，墙梁分为承重墙梁和自承重墙梁；根据其结构形式，墙梁分为简支墙梁、连续墙梁和框支墙梁；根据其托梁上墙体是否开洞，又可将墙梁分为无洞口墙梁和有洞墙梁；

为确保墙梁组合作用的发挥，采用烧结普通砖、烧结多孔砖和配筋砌体的墙梁设计应符合表7-2的规定。同时，墙梁在计算高度范围内一般每跨仅允许设置一个洞口。对多层房屋的墙梁，各层洞口宜设置在相同的位置，上、下层宜对齐；洞口边至最近支座中心的距离ai，对边支座，不应小于0.15倍的墙梁计算跨度loi，对中支座，不应小于0.07倍的墙梁计算跨度loi，为保证使用安全，应采取必要措施严禁对托梁上墙体随意开洞或变动其设置位置。

4. 墙梁有哪些破坏形式？

答：无洞口简支墙梁：弯曲破坏、剪切破坏、局压破坏

有洞口简支墙梁：弯曲破坏、剪切破坏、局压破坏

框支墙梁：弯曲破坏、剪切破坏、弯剪破坏、局压破坏

5. 墙梁中简支墙梁、连续墙梁和框支墙梁结构中混凝土托梁的受力特点是什么？ 答：无洞简支墙梁：托梁处于偏心受拉状态，主压应力在托梁的支座部分集中，端部呈现十分复杂的应力状态；

有洞口简支墙梁：托梁剪力值在洞口两侧直至相邻支座区段始终维持在较高水平；

连续墙梁：托梁大部分区段处于偏心受拉状态，仅在中间支座附近很小区段，由于拱的推力而使混凝土处于偏心受压和受剪的复合受力状态；

框支墙梁：托梁跨中段为偏心受拉构件，各截面弯矩和剪力均小于框架梁相应截面的弯矩和剪力。

6. 如何确定墙梁计算简图？计算中要计算墙梁哪些承载力？ 答：在使用阶段，对于自承重墙梁，仅考虑竖向均布荷载Q2作用在墙梁顶面，其值取托梁自重以及托梁以上墙体自重。在施工阶段，考虑到材料强度尚未达到设计要求，墙梁组合作用无法形成，故托梁在按普通受弯构件进行承载力验算时，应考虑下列荷载：托梁自重及本层楼盖恒荷载；本层楼盖的施工荷载；墙体自重，按照过梁荷载取法，可取lomax/3的墙体自重，开洞时，应按洞顶以下实际分布的墙体自重复核。

墙梁的计算简图中所有的几何参数统一按下列规定采用：

墙梁计算跨度lo，对简支墙梁和连续墙梁取1.1ln和lc中较小值，其中，ln为净跨，lc为支座中心间的距离。对框支墙梁，取框架柱中心轴线间的距离lc；墙体计算高度hw，取托梁顶面上一层墙体高度，当hw>l0时，取hw=l0，对连续墙梁和多跨框支墙梁，l0取各跨的平均值；墙梁跨中截面计算高度H0，取H0=0.5hb+hw，hb为托梁截面高度；翼墙计算宽度bf，取窗间墙宽度或横墙间距的2/3，且每边不大于3.5h和l0/6；框架柱计算高度Hc，取Hc=Hcn+0.5hb，Hcn为框架柱的净高，取基础顶面住托梁底面的距离；第i跨洞口边至相邻支座中心的距离ai应取相应跨门洞边缘至相邻一侧支座中心的最短距离。当ai>0.35l0i时，取ai=0.35l0i

7. 考虑墙梁组合作用，应如何确定墙梁上的竖向荷载？ 答：在使用阶段，对于自承重墙梁，仅考虑竖向均布荷载Q2作用在墙梁顶面，其值取托梁自重以及托梁以上墙体自重。在施工阶段，考虑到材料强度尚未达到设计要求，墙梁组合作用无法形成，故托梁在按普通受弯构件进行承载力验算时，应考虑下列荷载：托梁自重及本层楼盖恒荷载；本层楼盖的施工荷载；墙体自重，按照过梁荷载取法，可取lomax/3的墙体自重，开洞时，应按洞顶以下实际分布的墙体自重复核。

8. 挑梁有哪几种类型？挑梁设计中应考虑哪些问题？ 答：房屋雨棚、阳台和悬挑楼梯；

抗倾覆验算、砌体局部受压承载力验算、悬挑构件本身的承载力计算。

9. 什么是挑梁的计算倾覆点？应如何确定挑梁的抗倾覆荷载？ 答：挑梁抗倾覆破坏时，其倾覆点并不在墙边，而是在距墙边x0处；

抗倾覆荷载可偏安全地取挑梁尾端上不45o扩展角范围内本层的砌体和楼面恒载标准值，并取起有利作用永久荷载分项系数0.8。

10. 在非抗震地区的混合结构房屋中，圈梁的作用是什么？应如何合理布置圈梁？ 答：防止地基不均匀沉降对房屋产生的不利影响；

对空旷的单层房屋：1）砖砌体房屋，当檐口标高为5~8m时，应设置圈梁一道；当檐口标高大于8m时，宜适当增设。2）砌块及料石砌体房屋，当檐口标高为4~5m时，应设置圈梁一道；当檐口标高大于5m时，宜适当增设。3）对有电动桥式吊车或较大振动设备的单层工业厂房，除在檐口或窗顶标高处设置现浇钢筋混凝土圈梁外，尚宜在吊车梁标高处或其他适当位置增设。

对多层砌体民用房屋，当房屋层数为3~4层时，应在檐口标高处设置圈梁一道；当层数超过4层时，应从底层开始在包括顶层在内的所有纵、横墙上隔层设置圈梁。

对多层砌体工业房屋，宜每层设置现浇混凝土圈梁，对有较大振动设备的多层房屋，应每层设置现浇圈梁。

对设置墙梁的多层砌体结构房屋，为保证使用安全，应在托梁和墙梁顶面、每层楼面标高和檐口标高处设置现浇钢筋混凝土圈梁。

习题7-1 过梁计算： 解：（1）荷载计算

p1.35(250.240.24.20.8)814.16kN／m

计算跨度：l01.05ln2520mm

pl08pln2

2

M11.24kN／m

V16.99kN

（2）承载力计算 ①受弯承载力

C20，HPB235，故fc9.6MPa,ft1.1MPa,fy210N／mm 保护层厚度30，取as40mm，故h0160mm

2

s

M

1fcbh0

2

0.191

122s0.214

s10.50.893

As

Mfysh0

374.6mm

2

2

配置216，As402mm

Asbh0

374.6mm

2

1.05%0.2%，满足最小配筋要求。

②受剪承载力

0.7ftbh029.57kNV16.99kN

故只需按构造配筋，18@250 （3）过梁梁端局部受压承载力验算 a010

hf10

2001.3

124mm

A2

la0b12424029760mm

A0(ah)h(240240)240115200mm2

A0A3.873，故上部荷载折减系数0

l

局压强度提高系数 10.35

A0A11.331.25，取1.25

b

Npl014.162.52

l

2

2

17.84kN

fAl1.01.251.32976048.36kN

Nl17.84kN

故局部受压承载力满足要求。 习题7-3

45°

0.5lnl00.5ln

解：（1）计算倾覆点

l1240mm2.2hb

故 x00.13l10.1324031.2mm （2）计算倾覆力矩

M

ov

42.7

12

(lx0)2

8.186kNm

（3）计算抗倾覆力矩

h2

h1

梁上墙高hh1h2，其中h1

12

ln

12

(27002240)2220mm

Gr4.56(0.270.111)0.1114.56(0.270.222)h2

M

r

0.8Gr(l2x0)0.8Gr(

2402

x0)

令MovMr解得：h24275mm 故从雨篷梁顶算起的最小墙高

hh1h2111042755385mm。

第一章 绪论

1. 砌体、块体、砂浆这三者之间有何关系？

答：由块体和砂浆砌筑而成的墙、柱作为建筑物主要受力构件的结构称为砌体结构。它是砖

砌体、砌块砌体和石砌体结构的统称。

2. 哪项措施使砌体结构在地震区的应用得以复兴？

答：1950年以来，各工业发达国家对砌体结构进行了研究与改进，块体向高强、多孔、薄

壁、大块等方向发展，最重要的是发展了配筋砌体，才使砌体结构能用于地震区，使砌体结构得到了复兴。

3. 砌体的基本力学特征是什么？

答：抗压强度很高，抗拉强度却很低。因此，砌体结构构件主要承受轴心压力或小偏心压力，而很少受拉或受弯。

4. 砌体结构的优缺点对于其应用有何意义？

答：砌体结构的主要优点是：1）容易就地取材。砖主要用粘土烧制；石材的原料是天然石；砌块可以用工业废料——矿渣制作，来源方便，价格低廉。2）砖、石或砌块砌体具有良好的耐火性和较好的耐久性。3）砌体砌筑时，不需要模板和特殊的施工设备。在寒冷地区，冬季可用冻结法砌筑，不需要特殊的保温措施。4）砖墙和砌块墙体有良好的隔声、隔热和保温性能。并有良好的耐火性和耐久性，所以既是较好的承重结构，也是较好的维护结构。

砌体结构的缺点是：1）与钢和混凝土相比，砌体的强度较低，因而构件的截面尺寸较大，材料用量多，自重大。2）砌体的砌筑基本上是手工方式，施工劳动量大。3）砌体的抗拉强度和抗剪强度都很低，因而抗震性能较差，在使用上受到一定的限制；砖、石的抗拉强度也不能充分发挥。4）粘土砖需要用粘土制造，在某些地区过多占用农田，影响农业生产。

5. 与其他结构形式相比，砌体结构的发展有何特点？

答：相对于其他结构形式，砌体结构的设计理论发展得较晚，还有不少问题有待进一步研究。

随着社会和科学技术的进步，砌体结构也需要不断发展才能适应社会的要求。砌体结构的发展方向如下：

1）使砌体结构适应可持续性发展的要求

2）发展高强、轻质、高性能的材料

3）采用新技术、新的结构体系和新的设计理论

第二章 砌体结构的设计原则

1. 极限状态设计法与破坏阶段设计法、容许应力设计法的主要区别是什么？

答：极限状态设计法考虑荷载的不确定性以及材料强度的变异性，将概率论引入结构的设计，可以定量估计所设计结构的可靠水平。

2. 砌体结构的功能要求是什么？试述极限状态的种类和意义？

答：砌体结构在规定的设计使用年限内应满足以下功能要求：安全性、适用性、耐久性； 《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）将结构的极限状态分为两大类：承载能

力极限状态和正常使用极限状态。前者对应于结构或结构构件达到最大承载能力或不适合于继续承载的变形。后者对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项限值。

3. 现行砌体结构设计规范的承载力设计公式中如何体现房屋安全等级不同或房屋的设计

使用期不同的影响？

答：在计算公式中引入了结构重要性系数0，对安全等级为一级或设计使用年限为50年以

上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，

不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为1~5年的结构构件，不应小于0.9。

4. 现行砌体结构设计规范的承载力设计公式中如何体现施工技术、施工管理水平等对结构

可靠度的影响？

答：在计算公式中引入了砌体结构材料性能分项系数，在确定该项系数时，引入了施工质量

控制等级的概念。一般情况下，宜按施工控制等级为B级考虑，取用1.6；当为C级时，取为1.8。

5. 结构功能函数的含义是什么？

答：结构的状态方程可描述为Z=g（X1，X2，X3，…，Xn），当Z>0时，结构处于可靠状态；

当Z

6. 极限状态的种类有哪些？其意义如何？

答：承载能力极限状态和正常使用极限状态。前者对应于结构或结构构件达到最大承载能力

或不适合于继续承载的变形。后者对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项限值。

7. 失效概率、可靠指标的意义是什么？两者的关系如何？

答：可靠指标z

z

Zzz1 失效概率PfPZ0Pzz

越大，Pf越小；反之，Pf越大。

8. 砌体承载能力极限状态设计公式中分项系数是按什么原则确定的？

答：为确定各分项系数，对给定的荷载和材料强度，以及相应的任何一组分项系数，按照前

一节介绍的理论，可以计算出以该分项系数表示的极限状态设计公式所反映的可靠度。定义一测度函数，以此来衡量不同分项系数的设计公式所反映的可靠度和结构构件承载力极限状态的目标可靠指标的接近度。其中，最接近的一组分项系数就是所要求的规范设计公式中的分项系数。

9. 荷载的标准值、设计值是什么？两者的关系如何？

答：标准值：荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值

设计值：荷载代表值与荷载分项系数的乘积

10. 砌体材料的标准值、设计值是什么？两者的关系如何？

答：砌体的强度标准值：fkfm1.64

11. 何为设计使用期？

答：设计规定的结构或结构构件不需要进行大修即可按预定目的使用的年限

12. 在确定砌体材料强度的设计值时，如果构件的截面尺寸过小，如何取值？

2答：对无筋砌体构件，其截面面积小于0.3m时，a为其截面面积加0.7.对配筋砌体构件，f；砌体材料的设计值：ffk f

当其中砌体截面面积小于0.2m时，a为其截面面积加0.8.这是考虑截面较小的砌体

构件，局部碰损或缺陷对强度影响较大而采取的调整系数，此时，构件截面面积以m2计。 2

第三章 砌体材料及其力学性能

1. 砌体有哪些种类？对块体与砂浆有何基本要求？

答：无筋砌体，配筋砌体，预应力砌体；

为了保证砌体的受力性能和整体性，块体应相互搭接，砌体中的竖向灰缝应上、下错开； 为保证配筋砌块砌体的工程质量、整体受力性能，应采用高粘结、工作性能好和强度高的专用砂浆及高流态、低收缩和高强度的专用灌孔混凝土。

2. 轴心受压砌体破坏的特征如何？影响砌体抗压强度的因素有哪些？

答：砌体轴心受压从加荷开始到破坏，大致经历三个阶段：1）当砌体加载达极限荷载的

50%~70%时，单块砖内产生细小裂缝。此时若停止加载，裂缝亦停止扩展。2）当加载达极限荷载的80%~90%时，砖内的有些裂缝连通起来，沿竖向贯通若干皮砖。此时，即使不再加载，裂缝仍会继续扩展，砌体实际上已接近破坏。3）当压力接近极限荷载时，砌体中裂缝迅速扩展和贯通，将砌体分成若干个小柱体，砌体最终因被压碎或丧失稳定而破坏；

影响砌体抗压强度的因素：1）块体的物理力学性能2）砂浆的物理力学性能3）砌筑质

量4）试件的尺寸和形状、试件的龄期、加载方式、块体的搭砌方式等

3. 如何解释砌体抗压强度远小于块体的强度等级而又大于砂浆强度等级较小时的砂浆强

度等级？

答：1）砌体中的砖处于复合受力状态。由于砖的表面本身不平整，再加之铺设砂浆的厚度

很不均匀，水平灰缝也不很饱满，造成单块砖在砌体内并不是均匀受压，而是处于同时受压、受弯、受剪甚至受扭的复合受力状态。由于砖的抗拉强度很低，一旦拉应力超过砖的抗拉强度，就会引起砖的开裂。

2）砌体中的砖受有附加水平拉应力。由于砖和砂浆的弹性模量及横向变形系数的不同，砌体受压时要产生横向变形，当砂浆强度较低时，装的横向变形比砂浆小，在砂浆粘着力与摩擦力的影响下，砖将阻止砂浆的横向变形，从而使砂浆受到横向压力，砖就受到横向拉力。由于砖内出现了附加拉应力，便加快了砖裂缝的出现。

3）竖向灰缝处存在应力集中。由于竖向灰缝往往不饱满以及砂浆收缩等原因，竖向灰缝内砂浆和砖的粘结力减弱，使砌体的整体性受到影响。因此，在位于竖向灰缝上、下端的砖内产生横向拉应力和剪应力的集中，加快砖的开裂。

4. 砌体受压、受拉、受弯和受剪时，破坏形态如何？

答：受压破坏：砌体分成若干个小柱体，最终因被压碎或丧失稳定而破坏

受拉破坏：1）沿竖向及水平灰缝的齿缝截面破坏2）沿块体和竖向灰缝截面破坏3）沿

通缝截面破坏

受弯破坏：1）沿齿缝截面破坏2）沿块体和竖向灰缝截面破坏3）沿通缝截面破坏 受剪破坏：1）沿通缝截面破坏2）沿阶梯形截面破坏

5. 水平灰缝和竖向灰缝对砌体的设计强度影响如何？

答：由于竖向灰缝往往不饱和以及砂浆收缩等原因，竖向灰缝内砂浆和砖的粘结力减弱，使

砌体的整体性受到影响；

当水平灰缝的砂浆饱满度为73%时，砌体强度即可达到规定的强度指标；水平灰缝的厚

度愈高，砌体强度愈低。

6. 在哪些情况下，需对砌体强度设计值进行调整？为什么？

答：GB50003规范规定，对下列情况的各类砌体，其砌体强度设计值应乘以调整系数a：

1） 有吊车房屋砌体，跨度不小于9m的梁下烧结普通砖砌体及跨度不小于7.5m的梁下

烧结多孔砖、蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖砌体和混凝土砌块砌体，其a为0.9。这

是考虑厂房受吊车动力影响而且柱的受力情况较为复杂而采取的降低抗力、保证安全的措施。

2） 对无筋砌体构件，其截面面积小于0.3m2时，a为其截面面积加0.7.对配筋砌体构

件，当其中砌体截面面积小于0.2m2时，a为其截面面积加0.8.这是考虑截面较小

的砌体构件，局部碰损或缺陷对强度影响较大而采取的调整系数，此时，构件截面面积以m计。

3） 当砌体用水泥砂浆砌筑时，对烧结普通砖和烧结多孔砖砌体的抗压强度设计值，a为

0.9；对蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖砌体的抗压强度设计值，a为0.8；对配筋砌体

构件，当其中的砌体采用水泥砂浆砌筑时，仅对砌体的强度设计值乘以调整系数a.

4） 当施工质量控制等级为C级时，a为0.89。0.89为B级和C级f的比值。施工阶

段砂浆尚未硬化的新砌砌体的强度和稳定性，可按砂浆强度为零进行验算。对于冬期施工采用掺盐砂浆法施工的砌体，砂浆强度等级按常温施工的强度等级提高一级时，砌体强度和稳定性可不验算。配筋砌体不得用掺盐砂浆法施工。

7. 砌体的受压弹性模量是如何确定的？它有哪些影响因素？

答：砌体的弹性模量E，是根据砌体受压时的应力-应变图确定的。

E2



0.43fm10.765fm

ln10.43

根据对砌体变形的测量结果，砌体弹性特征值随砌块强度的增高和灰缝厚度的加大而降低，随料石厚度的增大和砂浆强度的提高而增大。

8. 在确定砌体材料强度的设计值时，如果构件的截面尺寸过小将如何取值？

答：对无筋砌体构件，其截面面积小于0.3m2时，a为其截面面积加0.7.对配筋砌体构件，

当其中砌体截面面积小于0.2m2时，a为其截面面积加0.8.这是考虑截面较小的砌体

构件，局部碰损或缺陷对强度影响较大而采取的调整系数，此时，构件截面面积以m2计。

第四章砌体房屋结构的形式和内力分析

1. 混合结构房屋有哪几种承载体系？各有何优缺点？

答：横墙承重体系，纵墙承重体系，纵、横墙承重体系，底层框架或内框架承重体系

横墙承重体系：1）纵墙的作用主要是维护、隔断以及与横墙拉结在一起，保证横墙的侧

向稳定；对纵墙上设置门窗洞口的限制较少，外纵墙的立面处理比较灵活。2）横墙间距较小，一般为3~4.5m，纵、横墙及楼屋盖一起形成刚度很大的空间受力体系，整体性好。对抵抗沿横墙方向的水平作用（风、地震）较为有利，也有利于调整地基的不均匀沉降3）结构简单，施工方便，楼盖的材料用量较少，但墙体的用料较多。

纵墙承重体系：1）横墙的设置主要是满足房间的使用要求，保证纵墙的侧向稳定和房屋

的整体刚度。这使得房屋的划分比较灵活。2）由于纵墙承受的荷载较大，在纵墙上设置的门窗洞口的大小和位置都受到一定的限制。3）纵墙间距一般较大，横墙数量相对较小，房屋的空间刚度比横墙承重体系小。4）与横墙承重体系相比，楼盖的材料用量较多，墙体的材料用量较小。

纵横墙承重体系：纵、横墙承重体系的平面布置比较灵活，既可使房间有较大的空间，

也可有较好的空间刚度，适用于教学楼、办公楼及医院等建筑。

内框架承重体系：1）可以有大的空间，且梁的跨度并不相应增大。2）由于横墙少，房

屋的空间刚度和整体性较差。3）由于钢筋混凝土柱和砖墙的压缩性能不同，且柱基础和墙基础的沉降量也不易一致，故结构易产生不均匀的竖向变形。4）框架和墙的变形性能相差较大，在地震时易由于变形不协调而产生破坏。

底层框架承重体系：底层刚度很小，往往是薄弱处，设计中需特别注意。

2. 刚性、刚弹性、弹性三种静力计算方案有哪些不同点？

答:刚性方案：相邻单元对计算单元的约束为无线刚性，刚性方案的楼、屋盖在水平方向可

视为刚度很大的深梁，横墙的尺寸和构造可视为一刚度很大的悬臂深梁，则纵墙与楼屋盖相交处的水平位移是小到可以忽略不计的。在这种情况下，可认为楼、屋盖是此单元中纵墙的水平不动铰支承。

弹性方案：相邻单元对计算单元的约束为零。在计算简图中，其中的水平轴力杆件为屋

架或屋面大梁，其刚度可取为无穷大。

刚弹性方案：整个房屋通过相邻单元对计算单元施加了一个弹性约束反力，计算简图如

下

3. 房屋空间性能影响系数的物理意义是什么？ 答：空间性能影响系数=re

e，其中re为计算单元顶部的水平位移，

e为该单元在无弹

簧时的水平位移。

4. 刚性方案单层和多层房屋墙、柱的计算简图有何异同？

答：

单层刚性房屋墙体计算简图

刚性方案单层房屋结构墙和柱的计算简图如上所示：

1） 竖向荷载：对等截面的墙和柱，其自重只产生轴力。但对变截面阶形的墙和柱，上

阶墙自重G1对下阶各截面产生弯矩M=G1e1。由于墙体自重在上部铰支撑的形成以前

就已存在，故应按上端自由、底端固定的悬臂构件进行承载力验算；

2） 风荷载：它包括作用于屋面上和墙面上的风荷载。

刚性方案多层房屋墙体：计算单元的选取与单层房屋相似，对于纵墙，在平面图上取有代

表性的一段；对有门窗洞口的纵墙，其计算截面取窗间墙截面，即取最小截面处按等截面杆件计算。对于横墙，通常在平面图上取单位宽的一段。

1）在竖向荷载作用下：纵墙的计算简图还可以进一步简化，可近似认为，某一楼（屋）

盖的偏心荷载传至下层时，都已成为均匀分布。另一方面，由于楼盖的梁或板搁置在墙内，使墙体的连续性和承受弯矩的能力受到削弱。因此，墙体在每层高度范围内，可近似地视作两端铰支的竖向构件。横墙的计算与纵墙相似。

2）当必须考虑风荷载时，可按图4-20所示的计算简图计算相应的内力。在房屋沿高度

较均匀的情况下，每层纵墙还可以进一步简化为两端固定的单跨竖向梁。故在均匀分布的设计风荷载q的作用下，第i层纵墙中的最大弯矩为MqHi

122。

多层刚性方案在竖向荷载作用下计算简图 风荷载作用下的计算简图

5.什么情况下不考虑风荷载的影响？

答:1)洞口水平截面积不超过全截面面积的2/3；2）层高和总高不超过表4-3规定时；3）屋面自重不小于0.8kN/m2。

6. 如何选取墙和柱的承载力验算控制截面？

答：每层墙取Ⅰ—Ⅰ和Ⅱ—Ⅱ两个控制截面，Ⅰ—Ⅰ截面位于该层墙体顶部大梁（或板）底

面；Ⅱ—Ⅱ截面位于该层墙体下部大梁（或板）底面稍上的截面，对于底层墙Ⅱ—Ⅱ截面取基础顶面处的截面。构件的截面一般取窗间墙的截面并按等截面考虑，即在控制界面处均取窗间墙的截面。

7. 弹性方案和刚弹性性方案单层房屋在水平风荷载的作用下的内力计算步骤各是怎样的？

有何异同？

答：弹性方案：在水平荷载作用下，运用叠加原理。首先，在顶部加一水平连杆约束，算出

其约束反力R及相应的结构内力。然后，去除约束并把反力R反向作用在顶部，算出相应的内力。最终的内力为上述两步内力的叠加。

刚弹性方案：与弹性方案类似，只是引入空间影响系数η。

8. 在水平风荷载作用下，刚弹性方案多层房屋墙、柱内力计算步骤是怎样的？

答：1）在各横梁处加水平连杆约束，求出相应的内力和各层的约束反力Ri，i=1，…，n，

其中n为层数；2）把第i层的约束反力Ri反向后再乘以该层的空间性能影响系数i后作用于结构（i=1，…，n），求出相应的内力；3）把上两步所求出的内力哦相叠加，就得到原结构的内力。

习题

[4-1] 某三层教学试验楼平面及外纵墙剖面见图4-49，采用装配式梁、板，梁L1 截面尺寸 为b ×h = 200mm×500mm。顶层及二层墙厚为240mm，二层梁伸入墙内370mm。试计算顶层外纵墙控制截面处的最不利内力。

已知荷载资料：

1. 屋面荷载

屋面恒载标准值（防水层、找平层、隔热层、空心板、抹灰等）：3.54kN/m

屋面活载标准值：0.7 kN/m2

2. 楼面荷载

楼面恒载标准值：2.94 kN/m2

楼面活载标准值：2.0 kN/m2

2

钢筋混凝土的容重取25kN/m，双面粉刷的240 厚砖墙重为5.24 kN/m，双面粉刷的370

厚砖墙重为7.56 kN/m，木窗自重为0.3 kN/m，基本风压值ω0=0.40 kN/m。采用块体强度 为MU10，砂浆强度为M5。

解：

(1) 确定静力计算方案 22222

s = 3200×4 =12800mm >2H = 8000mm，H0=1.0H ，

根据表4-2 可知该房屋属于刚性方案

(2) 计算简图

取两个控制截面，I-I 截面为墙上部梁下截面，II-II 截面为墙下部梁底上截面，取窗间墙截面进行承载力验算。A =1400×240 = 336000mm2

图略

(3) 荷载设计值计算

1800

3200=9

162

3

风荷载可忽略不计

屋面传来集中荷载：

1.2×(3.54×3.2×3.0+0.2×0.5×25×3)+1.4×0.7×3.2×3.0=59.19kN

1.35×(3.54×3.2×3.0+0.2×0.5×25×3)+1.4×0.7×0.7×3.2×3.0=62.59kN 屋面传来集中荷载=62.59kN

楼面传来集中荷载：

1.2×(2.94×3.2×3.0+0.2×0.5×25×3)+1.4×2×3.2×3.0=69.75kN

1.35×(2.94×3.2×3.0+0.2×0.5×25×3)+1.4×0.7×2×3.2×3.0=67.04kN

楼面传来集中荷载=69.75kN

顶层砖墙自重=1.35×[(4×3.2−1.8×2.1)×5.24+1.8×2.1×0.3]= 65.34kN

女儿墙自重=1.35×1.0×3.2×5.24= 22.64kN

楼板面至梁底砖墙自重可算可不算

(4) 内力计算

a0183mm

顶层eiy2A0.4a059.61mm

MI=(62.59+22.64)×59.61=5.08kN⋅m

NI=62.59+22.64=85.23kN

MⅡ=0

NⅡ=62.59+65.34+22.64=150.57kN

第五章 无筋砌体结构构件的承载力和构造

1． 为什么要控制墙柱的高厚比β？在什么情况下β值还要乘以修正系数？

答：保证墙柱构件在施工阶段和使用期间的稳定性；

厚度h240mm的自承重墙允许高厚比修正系数1按下列规定采用：h240mm时，

1=1.2；h90mm时，1=1.5；240mmh90mm时，可按线性插入法取值。上

端为自由端时，1值还可提高30%。

有门窗洞口墙允许高厚比的修正系数2应按下式计算：

210.4bsS

当计算结果2值小于0.7时，应取2=0.7；当洞口高度小于墙高的1/5时，可取2 =1.0

在墙中设钢筋混凝土构造柱可以提高墙体在使用阶段的稳定性和刚度，因此，验算构造柱墙的高厚比时，其允许高厚比可以乘以提高系数c。

2． 带壁柱墙的高厚比验算应包括那些内容？计算方法如何？

答：横墙之间整片墙的高厚比验算和壁柱间墙的高厚比验算；

整片墙的高厚比仍可按式

取相邻横墙间距离；

壁柱间墙的高厚比验算可按无壁柱墙验算。墙的长度S取壁柱间距离。由于此时的墙体

四周支承条件对墙体稳定较为有利，故规定无论此时房屋结构属于何种静力计算方案，壁柱间墙计算高度H0一律按刚性方案取值。

3． 无筋受压砌体的偏心影响系数α、构件稳定系数0、单向偏心受压影响系数分别与

哪些因素有关？三者之间有何内在联系？

答：偏心影响系数：轴力偏心距、截面形状

构件稳定系数：砂浆强度等级、高厚比

单向偏心受压影响系数：轴力偏心距、截面形状、砂浆强度等级

α综合反映单向偏心受压对短柱的不利影响；构件稳定系数0反映偶然偏心导致的长

柱受压承载力降低；单向偏心受压影响系数考虑长柱单向偏心受压时产生的附加弯矩。当e=0时，影响系数等于稳定系数，于是

1

e1+

i2H0h验算，但其中墙厚应采用折算高度hT，墙的长度S应=

4． 为什么要限制单向受压偏心距e？如何限制？

答：试验表明，偏心距相当大时，承载能力值很离散且较低，可靠度难以保证。因此计算时

要求控制偏心距；《规范》规定e0.6y。

5． 局部受压下砌体抗压强度为什么能提高？

答：砌体的受压只要存在为直接受压面积，就有力的扩散作用，就会引起双向应力或三向应

力，在不同程度上提高了直接受压部分的抗压强度。

6． 为什么计算梁端支承处砌体局部受压时要计算有效支承长度？从受力机理上讲它与梁

端的什么变形有关？

答：计算局部受压面积内的上部轴向力设计值；

由于梁的挠曲变形，梁的端部可能会翘起，故实际的梁端有效支承长度小于梁支承在砌体墙上的长度。

7． 在梁端支承处砌体局部受压计算中，为什么要对上部传来的荷载进行折减？折减值与什

么因素有关？

答：在砌体受到均匀压应力的情况下，若增加梁端荷载，梁底砌体局部压应力以及局部应变

都应增大，但梁顶面附近的0却有所下降。这一结构的内力重分布现象，对局部受压

无疑是一种卸载作用，于砌体局压承载力是有利的；

内拱卸荷作用的程度与A0/Al比值有关，上部荷载的效应随A0/Al值的增大而逐渐减弱，

A0Al2.0时已很小。因而《规范》规定，A0Al3.0时，可以不考虑上部荷载的

作用。

8． 在梁端下设有刚性垫块的局部受压承载力计算公式中，为什么没有梁端底面受压应力图

形完整性系数η？

答：由于砌体的塑性性能，产生的压应力图形一般在矩形和三角形之间呈曲线分布，为了可

按三角形分布的情况进行分析，采用了完整性系数η，而当梁端下设有刚性垫块时，梁下荷载几乎呈矩形分布。

9． 砌体受剪承载力计算中，为什么应考虑系数μ？

答：试验研究表明，当构件水平截面上作用有压应力时，由于灰缝粘结强度和摩擦力的共同

作用，砌体抗剪承载力有明显的提高，因此计算时应考虑剪、压的复合作用。

10.砌体结构设计中，为什么要满足许多构造要求？

答：为保证房屋的空间刚度和整体性以及结构的可靠性。

11. 引起砌体结构裂缝的主要原因有哪些？应从哪些方面采取措施防止或减轻墙体的开

裂？

答:温度变化、材料干燥收缩、设计不合理、无针对性防裂措施、材料质量不合格、施工质

量差、砌体强度达不到设计要求、地基不均匀沉降；

1） 防止和减轻由地基不均匀沉降引起墙体裂缝的主要措施

2） 设置伸缩缝

3） 防止或减轻房屋顶层墙体开裂的措施

4） 防止或减轻房屋底层轻体裂缝的措施

5） 墙体转角处、纵、横墙交接处的构造措施

6） 蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖混凝土砌块或其他非烧结砖砌体的构造措施

7） 防止或减轻混凝土砌块房屋顶层两端和底层第一、二开间洞口处的开裂的构造措施

8） 设置控制缝

9） 其他专门措施

习题

1. 某房屋带壁柱墙用MU5单排孔混凝土小型空心砌块和Mb5.0砌块砌筑砂浆砌筑，计算高度

为6.6m。壁柱间距为3.6m，窗间墙宽为1.8m。带壁柱墙截面积为4.2×105mm2，惯性矩为

3.243×109mm4.试验算墙的高厚比。

答：i87.87mm

hT3.5i307.55mm

H0

hT21.5

210.4

bsS

10.4

1.83.6

0.8

查表可知：24 故：219.2

S=3600mm, H0=0.6S=2160mm, h=190mm

则 

H0h2160190

11.4219.2 满足要求。

H0hT

21.5，不满足要求

2． 已知一轴心受压砖柱，截面尺寸为370mm×490mm，柱的计算高度为H0=5m，柱顶承受轴向压力设计值N=120kN。试选择烧结多孔转和混合砂浆的强度等级。 答：砖柱自重1.2×16×0.37×0.49×5 =17.40kN

柱底截面的轴心压力17.40 +120 =137.40kN

高厚比=

5000370

=13.5

由表5-2 可选M2.5 的砂浆，[β] = 15 >13.5 由表5-4 可得ϕ = 0.735

柱截面面积A =0.37×0. 49 =0.1813m2

f1.17N/mm

2

由附表3-1 可知采用MU10烧结多孔砖和M2.5砂浆，f = 1.30 ≥1.17N /mm2 满足要求。

3. 截面为490mm×490mm的砖柱，用MU10烧结多孔砖和M5混合砂浆砌筑，柱的计算高度

H0=6.0m(截面两个方向的H0相同)，该柱柱底截面承受内力设计值N=125kN，M=9.36kN•m。试验算砖柱极限承载力是否满足要求？ 答:e

ehMN9.36125

74.88mm0.6y294mm

0.153

查表5-2可得：16 

H0h

12.2416

查表5-4可得：0.51

A4904900.2401m0.3m，应考虑强度调整系数

2

2

a0.7A0.9401

6

afA0.510.94011.50.240110172.7kNN125kN，满足要求

4. 某办公楼门厅砖柱，柱实际高度和计算高度均为5.1m，柱顶处由荷载设计值产生的轴心压力为195kN，只能供应MU10烧结多孔砖，试设计该柱截面（考虑柱自重）。 答：采用M2.5混合砂浆砌筑，截面尺寸初步设计为490mm×490mm 自重：1.2180.490.495.126.45kN N26.45195221.45kN 

H0h

10.4115

查表5-4可得：0.82

A0.490.490.2401m0.3m，应考虑强度调整系数

2

2

a0.7A0.9401

afA0.820.94011.30.240110240.62kNN221.45kN，满足要求

6

5. 某住宅外廊砖柱，截面尺寸为370mm×490mm，计算高度H0=4m，采用MU10烧结多孔砖和M2.5

混合砂浆砌筑，承受轴向压力设计值N=130kN。已知荷载沿长边方向产生的偏心距为60mm。

试验算该柱承载力。 答：（1）长边方向承载力验算

e60mm0.6y0.6

4902

147mm

查表5-2得：15 

H0h4000490

8.16（由于是普通砖，高厚比修正系数为1.0）

据

eh

和查表54得：0.616

2

2

A0.370.490.181m0.3m

故需对砌体强度进行调整 a0.70.1810.881 查表3-1得：f=1.3MPa

则承载力验算：

afA0.6160.8811.3100.181

3

127.7kNN130kN

但是相差：

2.3130

1.8%5%符合工程要求

故长边偏心承载力满足要求。 （2）短边方向轴心受压计算



H0h



4000370

10.815

由e=0查表5-4得：0.81

短边方向承载力验算：167.9kN130kN

afA0.810.8811.3100.181

3

故满足要求。

6. 带壁柱砖砌体的截面尺寸如图5-33所示，纵向力偏向翼缘，用MU10烧结多孔砖、M5

混合砂浆砌筑，N=205kN，M=13.2kN·m，计算高度H0=4m。试验算截面承载能力是否满足。

答：（1）几何参数的确定 重心坐标：

y

240250(240125)2401200120

2402502401200

162

112

截面惯性矩I:

自重I

112

12002402401200(162120)

9

4

3

2

240250240250(365162)

32

4.67510mm

A24025024012003.4810mm

5

2

i

IA

115.9mm

hT3.5i405.7mm

(2)受压承载力验算

e

MN

64.4mm0.6y0.616297.2mm

24，



H0hT

4000405.7

9.86

由β及e／hT查表得: 0.53

f1.5MPa

承载力验算：

fA0.531.5100.348276.7kNN205kN

3

故承载力满足要求。

7. 某带壁柱窗间墙，截面如图5-33 所示，用MU10 烧结多孔砖和M2.5 混合砂浆砌筑，计

算高度H0=5.2m。试计算当轴向压力分别作用在该墙截面中心（O 点）、A 点及B 点时的承载力，并对计算结果加以分析。 答：（1）重心坐标及折算厚度hT计算：

y

2401200500490380190

2401200490380I

112

3

378mm

2

4903804903800190

10

4



112

1200240

3

1200240120

2

1.4510mm A4.74210mm， i174.87mm，

5

2

hT3.5i612mm

(2) 承载力计算

22，



H0hT



f1.3MPa 5200612

8.5

（此处高厚比允许值需修正，但是题目没有告诉bs） 根据作用于O、A、B三点的偏心距，计算结果见下表

8. 同习题[5-1]。已知截面形心O 点至翼缘外侧边的距离为131mm。砌块孔洞率δ=30%，墙

体用Cb20 混凝土灌孔(fc=9.6N/mm2),灌孔率ρ=33%。轴向压力偏心距70mm，作用点偏翼

缘一侧(y=131.2mm)。试求该带壁柱墙的极限受压承载力。

答：

高厚比不满足要求，墙体稳定性难以保证。 若忽略此问题继续计算

9. 已知窗间墙，截面尺寸为800mm×200mm，用MU10 烧结多孔砖和M5 混合砂浆砌筑。墙上

支承截面尺寸为200mm×500mm 的钢筋混凝土梁，梁端支承长度240mm，支承压力设计值120kN，上部荷载产生的轴向力设计值为120kN。试验算梁端支承处砌体的局部受压承载力。 答：

不满足要求。

10.已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，梁在墙上的支承长度a=240mm，支座反力设计值N=10kN，由上部传来的轴力设计值82kN，窗间墙截面为1200mm×370mm（图5-34）。用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑。试验算房屋外纵墙上大梁端下部砌体局部非均匀受压的承载能力。如不满足局部受压要求，则在梁底设置预制刚性垫板（预制垫块尺寸可取bb×hb=240mm×500mm，厚度tb=180mm），此时是否满足要求？ 答：（1）未设置刚性垫块

A0h(2hb)370(2370200)347800mm

2

a010

hf

10

5501.3

205.7mma240mm

Al205.720041140mm

2

A0Al



[1**********]

8.453.0

故不考虑上部荷载的作用，0

10.35

A0Ab

11.9552.0



fAl0.71.9551.34114073.19kN

Nl100kN

故不设置刚性垫块时，大梁下部砌体不满足受压承载力要求。 (2) 设置240mm500mm180mm的刚性垫块

Ab240500120000mm

2

(2hb)23705001240mm1200mm（窗间墙截面长度） A03701200444000mm

2

10.35

A0Ab

11.5752.0

10.81.26

0

NA

820001200370

0.185N／mm

2

0f



0.1851.3

0.142, 15.61

a01

hf

5.61

5501.3

115.4mm

N00Ab0.18512000022.2kN N0Nl22.2100122.2kN el

ab2

0.4a0

2402

0.4115.473.8mm

eeh

NlelN0Nl60.4240



10073.8122.2

60.4mm

0.252（h应为垫块的长度）

查表得：0.566

1fAb0.5661.261.3120000111.3kN

N0Nl122.2kN

局部受压承载力不满足要求。

11. 某窗间墙截面尺寸为1200mm×370mm，采用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑，墙上支承截面尺寸为200mm×600mm的钢筋混凝土梁，支承长度为370mm。梁端荷载设计值产生的支承压力120kN，上部荷载产生的轴向力设计值为150kN。试验算梁端支承处砌体的局部受压承载力（应计算到最终符合承载力要求为止）。 答：有效支承长度

a0214.8mm

局部受压面积

Ala0b214.820042960mm

2

A03702370200347800mm

2

A0Al

8.103.0

故上部折减系数0 局部抗压强度提高系数

11.931.5，取1.5

N0Nl120kNfAl58.6kN

不满足要求，故应在梁端下设刚性垫板 设梁端刚性垫板的尺寸为：

ab370mmbb800mmtb180mm Ababbb370800296000mm

2

A03702370800

569800mm

2



10.811.07 2

0

NA0

0.26N/mm

0f



0.261.3

0.2

查表5-6可得：1

5.7 a0122.5mm

N00Ab0.2629600076.96kN N0Nl12076.96196.96kN

el

ab2

0.33a0144.6mm

根据平衡条件：

eeh

NlelN0Nl88.1800

88.1mm

0.11

查表5-4可得：0.87

1fAb0.871.071.3296000358.2kNN0Nl196.96kN，满足要求

第六章 配筋砌体构件的承载力和构造

1.什么是配筋砌体？配筋砌体有哪几种主要形式？

答：在砌体中配置钢筋的砌体，以及砌体和钢筋砂浆或钢筋混凝土组合成的整体，可统称为

配筋砌体。配纵筋的、直接提高砌体抗压、抗弯强度的砌体和配横向钢筋网片的、间接提高砌体强度的砌体。

2. 网状配筋砌体为什么能提高砌体的抗压强度？

答：网状配筋在砂浆中能约束砂浆和砖的横向变形，延缓砖块的开裂及其裂缝的发展，阻止

竖向裂缝的上下贯通，从而可避免砖砌体被分裂成若干小柱导致的失稳破坏。网片间的小段无筋砌体在一定程度上处于三向受力状态，因而能较大程度提高承载力，且可使砖的抗压强度得到充分发挥。

3. 网状配筋砌体构件计算中影响系数φn主要是考虑了哪些因素对抗压强度的影响？ 答：高厚比β和初始偏心距e

4. 在混凝土组合砌体计算中，为什么砌体强度要乘上系数0.8？ 答：用混凝土的组合砌体，砌体的强度只能发挥80%。 5. 钢筋混凝土构造柱组合砖墙有哪些构造措施？

答：1）砂浆的强度等级不应低于M5，构造柱的混凝土强度不宜低于C202）柱内竖向受力钢

筋的混凝土保护层厚度，应符合表6-3的规定3）构造柱的截面尺寸不宜小于240mm×240mm，其厚度不应小于墙厚；边柱、角柱的截面宽度宜适当加大。柱内竖向受力钢筋，

对于中柱，不宜小于4φ12；对于边柱、角柱、不宜小于4φ14.其箍筋，一般部位宜采用φ6@200，楼层上下500mm范围内宜采用φ6@100。构造柱的竖向受力钢筋应在基础梁和楼层圈梁中锚固，并应符合受拉钢筋的锚固要求。4）组合砖墙砌体结构房屋，应在纵横墙交接处、墙端部和较大洞口的洞边设置构造柱，其间距不宜大于4m。各层洞口宜设置在相同的位置，并宜上下对齐。5）组合砖墙砌体结构房屋应在基础顶面、有组合墙的楼层处设置现浇钢筋混凝土圈梁。圈梁的截面高度不宜小于240mm；纵向钢筋不宜小于4φ12，纵向钢筋应伸入构造柱内，并应符合受拉钢筋的锚固要求；圈梁的箍筋宜采用φ6@200。6）砖砌体与构造柱的连接处应砌成马牙搓，并应沿墙高每隔500mm设2φ6拉结钢筋，且每边伸入墙体内不宜小于600mm。7）组合砖墙的施工程序应先砌墙后浇筑混凝土构造柱。

6．配筋砌块砌体在正截面承载力计算时有哪些基本假定？

答：1）截面应保持平面2）竖向钢筋与其毗邻的砌体，灌孔混凝土的应变相同3）不考虑砌

体、灌孔混凝土的抗拉强度4）根据材料选择砌体和灌孔混凝土的极限压应变，且不应大于0.003；5）根据材料选择钢筋的极限拉应变，且不应大于0.01。

习题

6-2．某混凝土面层组合砖柱，截面尺寸如图6-10所示，柱计算高度H0=6.2m，采用MU10砖和

M10混合砂浆砌筑，面层混凝土为C20。该柱承受轴向压应力设计值N=910kN（Nk=700kN）

'2沿柱长边方向的弯矩M=90kN·m（Mk=70kN·m），已知AsAs603mm，试验算其承

载力。

解：砖砌体截面积

A4907402250120302600mm

2

混凝土截面积

Ac225012060000mm

2

偏心距

e

MN

98.9mm

高厚比



附加偏心距

ea

H0h

8.38

h2200

2

10.02219.2mm

h

eNeeaas453.1mm

2

h''

eNeeaas216.9mm

2

假定受压区高度x120mm，且为小偏心受压

x120

SN490x1206521201205

2

1202

SC,N25012062150000mm

2

s650800650800

x705

6501.13x

将以上代入公式得，x436mm 此时，0.62b，与原假设相符 s6501.13436155.2N/mm

2

fAfcAcsfyAssAs686.5kNN910kN，不满足要求

''''

6-3．一承重横墙，墙厚240mm，计算高度H0=4.5m，采用MU10砖和M7.5混合砂浆砌筑，双面

采用钢筋水泥砂浆层面，每边厚30mm，砂浆等级为M10，钢筋为Ⅰ级钢，竖向钢筋φ8@200，

水平钢筋φ6@200，求每米横墙所能承受的轴心压力设计值。

解：

6-4.某承重横墙厚240mm，采用砌体和钢筋混凝土构造柱组合墙形式，采用MU10砖和M7.5混

合砂浆砌筑，计算高度H0=3.6m。构造柱截面为240mm×240mm，间距为1m；柱内配有纵

筋4φ12，混凝土等级为C15，求每米横墙所能承受的轴心压力设计值。

2

解：Ac24024057600mm

An2401000240182400mm

2

As4113.1452.4mm

2

配筋率 

Asbh



452.41000240

0.189%

高厚比 

H0bc

15

查表可得com0.78 由

lbc

1000240

4.24可得

1

41

0.955 

l3bc

把上述值代入组合砖墙受压承载力计算公式

''

comfAnfcAcfyAs0.781.691824000.9557.257600210452.4620.1kN

第七章 砌体结构中的特殊构件

1. 常用过梁的种类及适用范围有哪些？

答：钢筋混凝土过梁和砖砌过梁，其中砖砌过梁又有钢筋砖过梁、砖砌平拱过梁和砖砌弧拱

过梁；由于砖砌过梁对地基不均匀沉降和振动作用比较敏感，因此跨度不宜过大，并且当门窗洞口宽度较大时，应采用钢筋混凝土过梁。砖砌过梁的跨度，对钢筋砖过梁不应超过1.5m，对砖砌平拱不应大于1.2m。砖砌过梁截面计算高度内砂浆不宜低于M5；砖砌平拱用竖砖砌筑部分高度不应小于240mm；钢筋砖过梁底面砂浆层处的钢筋直径不应小于5mm，间距不宜大于120mm，根数不应少于2根，末端带弯钩的钢筋伸入支座砌体内的长度不宜小于240mm，砂浆层的厚度不宜小于30mm。砖砌弧拱由于施工比较复杂，目前较少采用。

2. 如何计算过梁上的荷载？

答：1）梁、板荷载

对砖和砌块砌体，当梁、板下面的墙体高度hw

2）墙体荷载

对砖砌体，当过梁上的墙体高度hw

对砌块砌体，当过梁上的墙体高度hw

3. 墙梁有哪几种类型？设计时，承重墙梁必须满足哪些基本条件？

答：根据所承担的荷载性质，墙梁分为承重墙梁和自承重墙梁；根据其结构形式，墙梁分为简支墙梁、连续墙梁和框支墙梁；根据其托梁上墙体是否开洞，又可将墙梁分为无洞口墙梁和有洞墙梁；

为确保墙梁组合作用的发挥，采用烧结普通砖、烧结多孔砖和配筋砌体的墙梁设计应符合表7-2的规定。同时，墙梁在计算高度范围内一般每跨仅允许设置一个洞口。对多层房屋的墙梁，各层洞口宜设置在相同的位置，上、下层宜对齐；洞口边至最近支座中心的距离ai，对边支座，不应小于0.15倍的墙梁计算跨度loi，对中支座，不应小于0.07倍的墙梁计算跨度loi，为保证使用安全，应采取必要措施严禁对托梁上墙体随意开洞或变动其设置位置。

4. 墙梁有哪些破坏形式？

答：无洞口简支墙梁：弯曲破坏、剪切破坏、局压破坏

有洞口简支墙梁：弯曲破坏、剪切破坏、局压破坏

框支墙梁：弯曲破坏、剪切破坏、弯剪破坏、局压破坏

5. 墙梁中简支墙梁、连续墙梁和框支墙梁结构中混凝土托梁的受力特点是什么？ 答：无洞简支墙梁：托梁处于偏心受拉状态，主压应力在托梁的支座部分集中，端部呈现十分复杂的应力状态；

有洞口简支墙梁：托梁剪力值在洞口两侧直至相邻支座区段始终维持在较高水平；

连续墙梁：托梁大部分区段处于偏心受拉状态，仅在中间支座附近很小区段，由于拱的推力而使混凝土处于偏心受压和受剪的复合受力状态；

框支墙梁：托梁跨中段为偏心受拉构件，各截面弯矩和剪力均小于框架梁相应截面的弯矩和剪力。

6. 如何确定墙梁计算简图？计算中要计算墙梁哪些承载力？ 答：在使用阶段，对于自承重墙梁，仅考虑竖向均布荷载Q2作用在墙梁顶面，其值取托梁自重以及托梁以上墙体自重。在施工阶段，考虑到材料强度尚未达到设计要求，墙梁组合作用无法形成，故托梁在按普通受弯构件进行承载力验算时，应考虑下列荷载：托梁自重及本层楼盖恒荷载；本层楼盖的施工荷载；墙体自重，按照过梁荷载取法，可取lomax/3的墙体自重，开洞时，应按洞顶以下实际分布的墙体自重复核。

墙梁的计算简图中所有的几何参数统一按下列规定采用：

墙梁计算跨度lo，对简支墙梁和连续墙梁取1.1ln和lc中较小值，其中，ln为净跨，lc为支座中心间的距离。对框支墙梁，取框架柱中心轴线间的距离lc；墙体计算高度hw，取托梁顶面上一层墙体高度，当hw>l0时，取hw=l0，对连续墙梁和多跨框支墙梁，l0取各跨的平均值；墙梁跨中截面计算高度H0，取H0=0.5hb+hw，hb为托梁截面高度；翼墙计算宽度bf，取窗间墙宽度或横墙间距的2/3，且每边不大于3.5h和l0/6；框架柱计算高度Hc，取Hc=Hcn+0.5hb，Hcn为框架柱的净高，取基础顶面住托梁底面的距离；第i跨洞口边至相邻支座中心的距离ai应取相应跨门洞边缘至相邻一侧支座中心的最短距离。当ai>0.35l0i时，取ai=0.35l0i

7. 考虑墙梁组合作用，应如何确定墙梁上的竖向荷载？ 答：在使用阶段，对于自承重墙梁，仅考虑竖向均布荷载Q2作用在墙梁顶面，其值取托梁自重以及托梁以上墙体自重。在施工阶段，考虑到材料强度尚未达到设计要求，墙梁组合作用无法形成，故托梁在按普通受弯构件进行承载力验算时，应考虑下列荷载：托梁自重及本层楼盖恒荷载；本层楼盖的施工荷载；墙体自重，按照过梁荷载取法，可取lomax/3的墙体自重，开洞时，应按洞顶以下实际分布的墙体自重复核。

8. 挑梁有哪几种类型？挑梁设计中应考虑哪些问题？ 答：房屋雨棚、阳台和悬挑楼梯；

抗倾覆验算、砌体局部受压承载力验算、悬挑构件本身的承载力计算。

9. 什么是挑梁的计算倾覆点？应如何确定挑梁的抗倾覆荷载？ 答：挑梁抗倾覆破坏时，其倾覆点并不在墙边，而是在距墙边x0处；

抗倾覆荷载可偏安全地取挑梁尾端上不45o扩展角范围内本层的砌体和楼面恒载标准值，并取起有利作用永久荷载分项系数0.8。

10. 在非抗震地区的混合结构房屋中，圈梁的作用是什么？应如何合理布置圈梁？ 答：防止地基不均匀沉降对房屋产生的不利影响；

对空旷的单层房屋：1）砖砌体房屋，当檐口标高为5~8m时，应设置圈梁一道；当檐口标高大于8m时，宜适当增设。2）砌块及料石砌体房屋，当檐口标高为4~5m时，应设置圈梁一道；当檐口标高大于5m时，宜适当增设。3）对有电动桥式吊车或较大振动设备的单层工业厂房，除在檐口或窗顶标高处设置现浇钢筋混凝土圈梁外，尚宜在吊车梁标高处或其他适当位置增设。

对多层砌体民用房屋，当房屋层数为3~4层时，应在檐口标高处设置圈梁一道；当层数超过4层时，应从底层开始在包括顶层在内的所有纵、横墙上隔层设置圈梁。

对多层砌体工业房屋，宜每层设置现浇混凝土圈梁，对有较大振动设备的多层房屋，应每层设置现浇圈梁。

对设置墙梁的多层砌体结构房屋，为保证使用安全，应在托梁和墙梁顶面、每层楼面标高和檐口标高处设置现浇钢筋混凝土圈梁。

习题7-1 过梁计算： 解：（1）荷载计算

p1.35(250.240.24.20.8)814.16kN／m

计算跨度：l01.05ln2520mm

pl08pln2

2

M11.24kN／m

V16.99kN

（2）承载力计算 ①受弯承载力

C20，HPB235，故fc9.6MPa,ft1.1MPa,fy210N／mm 保护层厚度30，取as40mm，故h0160mm

2

s

M

1fcbh0

2

0.191

122s0.214

s10.50.893

As

Mfysh0

374.6mm

2

2

配置216，As402mm

Asbh0

374.6mm

2

1.05%0.2%，满足最小配筋要求。

②受剪承载力

0.7ftbh029.57kNV16.99kN

故只需按构造配筋，18@250 （3）过梁梁端局部受压承载力验算 a010

hf10

2001.3

124mm

A2

la0b12424029760mm

A0(ah)h(240240)240115200mm2

A0A3.873，故上部荷载折减系数0

l

局压强度提高系数 10.35

A0A11.331.25，取1.25

b

Npl014.162.52

l

2

2

17.84kN

fAl1.01.251.32976048.36kN

Nl17.84kN

故局部受压承载力满足要求。 习题7-3

45°

0.5lnl00.5ln

解：（1）计算倾覆点

l1240mm2.2hb

故 x00.13l10.1324031.2mm （2）计算倾覆力矩

M

ov

42.7

12

(lx0)2

8.186kNm

（3）计算抗倾覆力矩

h2

h1

梁上墙高hh1h2，其中h1

12

ln

12

(27002240)2220mm

Gr4.56(0.270.111)0.1114.56(0.270.222)h2

M

r

0.8Gr(l2x0)0.8Gr(

2402

x0)

令MovMr解得：h24275mm 故从雨篷梁顶算起的最小墙高

hh1h2111042755385mm。