淮 阴 工 学 院
课程设计指导书
课程名称： 课程编号： 学时学分： 专业层次： 制订日期： 归口单位：
上交时间：6月1日（周五下午），最迟，6月4日（周一下午） 上交材料：（1）计算书的草稿，在实例上直接计算，修改。
（2）计算书打印稿，含小结。
（3）一张A3的柱子配筋图。
材料装订要求：采用订书机装订，不要使用塑料夹。计算书的草稿单独装订；“计算书打印稿+小结+图纸”装订在一起；然后装入纸质档案袋。档案袋上写明班级、学号、姓名等主要信息。
注意：完成所有计算内容和设计图纸后，在计算书后面附上小结。小结内容主要包括：设计步骤、设计进度、设计心得等
单层厂房结构课程设计实例
1.结构构件选型及柱截面尺寸确定
图1 厂房剖面图
根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表1。
上柱： 下柱: B柱: 上柱:
G4A=G4C=1.2⨯4.0kN/m⨯3.6m=17.28kN G5A=G5C=1.2⨯4.69kN/m⨯6.5m=36.58kN
G4B=1.2⨯6.0kN/m⨯3.6m=25.92kN
2.屋面活荷载
屋面活荷载标准值为0.5kN/m，雪荷载标准值为0.4kN/m，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：
2
Q=1.4⨯0.5kN/m⨯6m⨯18/2m=37.8kN 1 QG 1的作用位置与1作用位置相同，如图2-56所示。
2
2
3.风荷载
2
w=0.5kN/mw=βμμwβ=1.0,μz根据厂房各0kzzs0风荷载的标准值按计算，其中,z
部分标高(图2-54)及B类地面粗糙度确定如下： 柱顶(标高9.6m) 檐口(标高11.75m) 屋顶(标高12.80m)
μz=1.000 μz=1.049
μz=1.078
μs如图4所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：
wk=βzμzμs1w0=1.0⨯0.8⨯1.0⨯0.5kN/m2=0.4kN/m2
w2k=βzμzμs2w0=1.0⨯0.4⨯1.0⨯0.5kN/m2=0.2kN/m2
系数
ηi计算，见表
2。
11; 234A
G3=G5A=36.58kN; G4=2G1=2⨯220.33kN=440.66kN
G6=G5B=38.53kN; G5=G4B=2G3=25.92kN+2⨯58.8kN=143.52kN
M1=G1e1=220.33kN⨯0.05m=11.02kN⋅m
M2=(G1+G4A)e0-G3e3
⨯0.25m-58.8kN⨯0.3m=41.76kN⋅m =(220.33kN+17.28)
由于图6a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力则：
Ri可根据相应公式计算。
对于A，C柱n=0.109，λ=0.356
RC=-6.39(←)
⎛1⎫
1-λ2 1-⎪2
2．屋面活荷载作用下排架内力分析 (1)AB跨作用屋面活荷载
排架计算简图如图7a所示，其中
Q1=37.8kN，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为：
M1A=37.8kN⨯0.05m=1.89kN⋅m M2A=37.8kN⨯0.25m=9.45kN⋅m
12
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
14
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN
15
注：
M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
16
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。 17
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN
18
6. 柱截面设计
22
f=14.3N/mmf=2.01N/mmctkC30以A柱为例。混凝土强度等级为,，；采用
fy=fy'=360N/mm2ξb=0.518
，。上、下柱均采用对称配筋。
HRB400级钢筋，
1．上柱配筋计算。 上柱截面共有4组内力。取
而I-I截面的内力均小于
h0=400mm-40mm=360mm
2
Nb，则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大的一组内力作为最不利内力。即取
M=78.783kN⋅m,N= 237.61kN；
l=2⨯3.6m=7.2m。附加偏心矩ea取20mm（大于400mm/30）
吊车厂房排架方向上柱的计算长度0
Nb=α1fcbh0ξb=1.0⨯14.3N/mm⨯400mm⨯360mm⨯0.518=1066.67kN
M78.783⨯106N⋅mme0===332mm
e=e0+ea=332mm+20mm=352mmN237.6⨯103N，i
7200mml0h==18>5
400mm 应考虑偏心距增大系数η。
0.5fcA0.5⨯14.3N/mm2⨯4002mm2
ξ1===4.81>1.0
ξ=1.0 N237610N ， 取1
l7200mm
ξ2=1.15-0.010=1.15-0.01⨯()=0.97
h400mm
22
1⎛l0⎫1⎛7200mm⎫
η=1+ ⎪ξξ=1+ ⎪⨯1.0⨯0.97=1.230
i⎝h⎭12⎝400⎭14001400⨯
h0360mm
N237610x===41.54mm
αfb1.0⨯14.3⨯4001c
x
e'=ηei-2+a'=1.230⨯352mm-400mm2=272.96mm
Ne'237610N⨯272.96mm2
'=As=AS==563mm
fyh0-a'360Nmm2⨯360mm-40mms2
选318
满足要求。
(A
s
=763mm
2
)，则
ρ=
As763mm==0.48%>0.2%bh400mm⨯400mm
l0=
4500mm
=11.25
ϕ=0.961（内400mm，
而垂直于排架方向柱的计算长度
')Nu=0.9ϕ(fcA+fy'As
l0=1.25⨯3.6m=4.50，
则
插）
=0.9⨯0.961⨯14.3Nmm2⨯400mm⨯400mm+360Nmm2⨯763mm2⨯2
(
)
=2454.03kN>Nmax=293.771kN 满足弯矩作用平面外的承载力要求。
2.下柱配筋计算 取
h0=900mm-40mm=860mm
与上柱分析方法类似。
Nb=α1fc(bf'-b)hf'+α1fcbh0ξb
=1.0⨯14.3Nmm2⨯(400mm-100mm)⨯150mm
2
+1.0⨯14.3Nmm⨯100mm⨯860mm⨯0.518=1280.536kN
Ne 而II-II，III-III截面的内力均小于b，则都属于大偏心受压。所以选取偏心距0最大的一组内力作为最
不利内力。
按M
=278.473kN⋅m，N=332.99kN计算
19
下柱计算长度取
l0=1.0Hl=6.5m
，附加偏心距
ea=900mm=30mm
（大于20
mm）。
b=100mm，bf'=400mm，hf'=150mm
M298.473⨯106N⋅mm
e0===896.34mm
N332990N ei=e0+ea=896.34mm=39mm=926.34mm
>56500mm
l0h==7.22
0.5fcA0.5⨯14.3Nmm2⨯[100mm⨯900mm+2⨯(400mm-100mm)⨯150mm]ξ1==
N332990N
=3.865>1.0 , 取ξ1=1.0
1⎛l0⎫
η=1+⨯1.0⨯1.0=1.035 ⎪ξ1ξ2=1+2
ei⎝h⎭926.34mm⎛6500mm⎫14001400⨯ ⎪h0860mm⎝900⎭
1
2
ηei=1.05⨯926.34mm=958.76mm
x=
即中和轴过翼缘 且
先假定中和轴位于翼缘内，则
N332990N
==58.22
α1fcbf'1.0⨯14.3Nmm⨯400mm
'=80mmx
'=∴As=As
N(ηei-h2+a')
fyh0-a'=
332990N⨯(958.76mm-450mm+40mm)=619mm
360Nmm2⨯860mm-400mm
选用4
垂直于弯矩作用面的承载力计算：
2
A=(1018mm) s18
l0=0.8Hl=0.8⨯6500=5200mm A=1.875⨯10mm
5
2
，
Iy=195.38⨯108mm4
195.38⨯108
i===322.804mm5
A1.875⨯10
l05200mm==16.10
3．柱箍筋配置
由内力组合表max
验算截面尺寸是否满足要求。
Iy
V
=50.656kN，相应的N=367.01kN，M=294.351kN⋅m
hw=900-2⨯150=600mm
600
hwb==1.5
400
0.25βcfcbh0=0.25⨯1.0⨯14.3⨯400⨯860=1229800N=1229.8kN>Vmax=50.656kN
足要求。
计算是否需要配箍筋：
截面满
294.351⨯106
λ=M0==6.76>33
50.656⨯10⨯860 取 λ=3
20
55
0.3fA=0.3⨯14.3⨯1.875⨯10=8.04⨯10=804kN>N=367.01kN c
1.751.75
ftbh0+0.07N=⨯1.43⨯100⨯860+0.07⨯367.01⨯103
3.0+1.0 λ+1.0 =79494.45N=79.5kN>Vmax=50.656kN
可按构造配箍筋，上下柱均选用φ8@200箍筋。
')Nu=0.9ϕ(fcA+fc'Ac
25222
=0.9⨯1.0⨯14.3mm⨯1.875⨯10mm+360Nmm⨯2⨯1018mm
=3072.789kN>Nmax=774.59kN
(
)
满足弯矩作用面的承载力要求。
4．柱的裂缝宽度验算
相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为：
⎧M=57.699kN⋅m⎧M=214.59kN⋅m
上柱：⎨k下柱：⎨k
⎩Nk=198.008kN ⎩Nk=277.49kN
21
保护层厚度c取30mm。验算过程见表2-34。
5．牛腿设计
52
22E=2.0⨯10NmmAAα=2.1；混凝土sssmmmm上柱=763，下柱=1018；构件受力特征系数cr
根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图2-70所示。其中牛腿截面宽度b=400mm，牛腿截面高度h=600mm,
h0=565mm。
图2-70 牛腿尺寸简图
(1)牛腿截面高度验算
2
f=2.01N/mmF=0(牛腿顶面无水平荷载), βtk =0.65, ，hk
a
=-150mm+20mm=-130mm
取 a=0。
DG551.998kN58.8kNFvk=max+3=+=443.284kN
γQγG1.41.2Fvk
按下式确定。
⎛Fhk
β 1-0.5 Fvk⎝
⎫ftkbh02.01N/mm2⨯400mm⨯565mm
⎪=0.65⨯=590.538kN>Fvk⎪q0.5⎭0.5+
h0
故截面高
度满足要求。 2)牛腿配筋计算。
=-150mm+20mm=-130mm
As≥ρminbh=0.002⨯400mm⨯600mm=480mm2
且
由于a
As≥0.45ft/fybh=400⨯600⨯0.45⨯1.43/360=429mm2
纵筋不宜少于4根，直径不宜少于
2
(A=804mm)。 smm12，所以选用416
a/h0
应小于承受
Fv的受拉宗纵筋总面积的1/2，箍筋选用φ8@100。
A=400mm⨯500mm=2.0⨯105mm2
局部承压面积近似按柱宽乘以吊车梁断承压板宽度取用：
满足要求。
6．柱的吊装验算。
采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。柱插入杯口深度为
Fvs443.284⨯103N2
==2.216
h1=0.9⨯900mm=810mm
计算简图如图2-71所示。
,取
h1=850mm
,则柱吊装时总长度为3.6m+6.5m+0.85m=10.95m,
22
图
q1=μγGq1k=1q=μγq=1 2G2k
G3k 3
在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：
q=μγq=1.5⨯1.2⨯4.69kN/m=8.442kN/m
112q1Hu=⨯7.2kN/m⨯3.62m2=46.656kN⋅m22 11
M2=⨯7.2kN/m⨯(3.6m+0.6m)2+⨯(18kN/m-7.2kN/m)⨯0.62m2=65.448kN⋅m
22
12
M=Rl-∑BA32q3l3+M2=0得：
M1165.448kN⋅m
RA=q3l3-2=⨯8.442kN/m⨯6.75m-=18.796kN
2l326.75m
1
M3=RAx-q3x2
2
dM318.796kN
=RA-q3x=0x=RA/q3==2.227mM8.44kN/m令dx，得，则下柱段最大弯矩3为：
1
M3=18.796kN⨯2.227m-⨯8.442kN/m⨯2.2272m2=20.925kN⋅m
2
M1=
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表2-35。
由
23
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课程设计指导书
课程名称： 课程编号： 学时学分： 专业层次： 制订日期： 归口单位：
上交时间：6月1日（周五下午），最迟，6月4日（周一下午） 上交材料：（1）计算书的草稿，在实例上直接计算，修改。
（2）计算书打印稿，含小结。
（3）一张A3的柱子配筋图。
材料装订要求：采用订书机装订，不要使用塑料夹。计算书的草稿单独装订；“计算书打印稿+小结+图纸”装订在一起；然后装入纸质档案袋。档案袋上写明班级、学号、姓名等主要信息。
注意：完成所有计算内容和设计图纸后，在计算书后面附上小结。小结内容主要包括：设计步骤、设计进度、设计心得等
单层厂房结构课程设计实例
1.结构构件选型及柱截面尺寸确定
图1 厂房剖面图
根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表1。
上柱： 下柱: B柱: 上柱:
G4A=G4C=1.2⨯4.0kN/m⨯3.6m=17.28kN G5A=G5C=1.2⨯4.69kN/m⨯6.5m=36.58kN
G4B=1.2⨯6.0kN/m⨯3.6m=25.92kN
2.屋面活荷载
屋面活荷载标准值为0.5kN/m，雪荷载标准值为0.4kN/m，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：
2
Q=1.4⨯0.5kN/m⨯6m⨯18/2m=37.8kN 1 QG 1的作用位置与1作用位置相同，如图2-56所示。
2
2
3.风荷载
2
w=0.5kN/mw=βμμwβ=1.0,μz根据厂房各0kzzs0风荷载的标准值按计算，其中,z
部分标高(图2-54)及B类地面粗糙度确定如下： 柱顶(标高9.6m) 檐口(标高11.75m) 屋顶(标高12.80m)
μz=1.000 μz=1.049
μz=1.078
μs如图4所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：
wk=βzμzμs1w0=1.0⨯0.8⨯1.0⨯0.5kN/m2=0.4kN/m2
w2k=βzμzμs2w0=1.0⨯0.4⨯1.0⨯0.5kN/m2=0.2kN/m2
系数
ηi计算，见表
2。
11; 234A
G3=G5A=36.58kN; G4=2G1=2⨯220.33kN=440.66kN
G6=G5B=38.53kN; G5=G4B=2G3=25.92kN+2⨯58.8kN=143.52kN
M1=G1e1=220.33kN⨯0.05m=11.02kN⋅m
M2=(G1+G4A)e0-G3e3
⨯0.25m-58.8kN⨯0.3m=41.76kN⋅m =(220.33kN+17.28)
由于图6a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力则：
Ri可根据相应公式计算。
对于A，C柱n=0.109，λ=0.356
RC=-6.39(←)
⎛1⎫
1-λ2 1-⎪2
2．屋面活荷载作用下排架内力分析 (1)AB跨作用屋面活荷载
排架计算简图如图7a所示，其中
Q1=37.8kN，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为：
M1A=37.8kN⨯0.05m=1.89kN⋅m M2A=37.8kN⨯0.25m=9.45kN⋅m
12
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
14
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN
15
注：
M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
16
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN。 17
注：M单位(kN⋅m)，N单位kN，V单位kN
18
6. 柱截面设计
22
f=14.3N/mmf=2.01N/mmctkC30以A柱为例。混凝土强度等级为,，；采用
fy=fy'=360N/mm2ξb=0.518
，。上、下柱均采用对称配筋。
HRB400级钢筋，
1．上柱配筋计算。 上柱截面共有4组内力。取
而I-I截面的内力均小于
h0=400mm-40mm=360mm
2
Nb，则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大的一组内力作为最不利内力。即取
M=78.783kN⋅m,N= 237.61kN；
l=2⨯3.6m=7.2m。附加偏心矩ea取20mm（大于400mm/30）
吊车厂房排架方向上柱的计算长度0
Nb=α1fcbh0ξb=1.0⨯14.3N/mm⨯400mm⨯360mm⨯0.518=1066.67kN
M78.783⨯106N⋅mme0===332mm
e=e0+ea=332mm+20mm=352mmN237.6⨯103N，i
7200mml0h==18>5
400mm 应考虑偏心距增大系数η。
0.5fcA0.5⨯14.3N/mm2⨯4002mm2
ξ1===4.81>1.0
ξ=1.0 N237610N ， 取1
l7200mm
ξ2=1.15-0.010=1.15-0.01⨯()=0.97
h400mm
22
1⎛l0⎫1⎛7200mm⎫
η=1+ ⎪ξξ=1+ ⎪⨯1.0⨯0.97=1.230
i⎝h⎭12⎝400⎭14001400⨯
h0360mm
N237610x===41.54mm
αfb1.0⨯14.3⨯4001c
x
e'=ηei-2+a'=1.230⨯352mm-400mm2=272.96mm
Ne'237610N⨯272.96mm2
'=As=AS==563mm
fyh0-a'360Nmm2⨯360mm-40mms2
选318
满足要求。
(A
s
=763mm
2
)，则
ρ=
As763mm==0.48%>0.2%bh400mm⨯400mm
l0=
4500mm
=11.25
ϕ=0.961（内400mm，
而垂直于排架方向柱的计算长度
')Nu=0.9ϕ(fcA+fy'As
l0=1.25⨯3.6m=4.50，
则
插）
=0.9⨯0.961⨯14.3Nmm2⨯400mm⨯400mm+360Nmm2⨯763mm2⨯2
(
)
=2454.03kN>Nmax=293.771kN 满足弯矩作用平面外的承载力要求。
2.下柱配筋计算 取
h0=900mm-40mm=860mm
与上柱分析方法类似。
Nb=α1fc(bf'-b)hf'+α1fcbh0ξb
=1.0⨯14.3Nmm2⨯(400mm-100mm)⨯150mm
2
+1.0⨯14.3Nmm⨯100mm⨯860mm⨯0.518=1280.536kN
Ne 而II-II，III-III截面的内力均小于b，则都属于大偏心受压。所以选取偏心距0最大的一组内力作为最
不利内力。
按M
=278.473kN⋅m，N=332.99kN计算
19
下柱计算长度取
l0=1.0Hl=6.5m
，附加偏心距
ea=900mm=30mm
（大于20
mm）。
b=100mm，bf'=400mm，hf'=150mm
M298.473⨯106N⋅mm
e0===896.34mm
N332990N ei=e0+ea=896.34mm=39mm=926.34mm
>56500mm
l0h==7.22
0.5fcA0.5⨯14.3Nmm2⨯[100mm⨯900mm+2⨯(400mm-100mm)⨯150mm]ξ1==
N332990N
=3.865>1.0 , 取ξ1=1.0
1⎛l0⎫
η=1+⨯1.0⨯1.0=1.035 ⎪ξ1ξ2=1+2
ei⎝h⎭926.34mm⎛6500mm⎫14001400⨯ ⎪h0860mm⎝900⎭
1
2
ηei=1.05⨯926.34mm=958.76mm
x=
即中和轴过翼缘 且
先假定中和轴位于翼缘内，则
N332990N
==58.22
α1fcbf'1.0⨯14.3Nmm⨯400mm
'=80mmx
'=∴As=As
N(ηei-h2+a')
fyh0-a'=
332990N⨯(958.76mm-450mm+40mm)=619mm
360Nmm2⨯860mm-400mm
选用4
垂直于弯矩作用面的承载力计算：
2
A=(1018mm) s18
l0=0.8Hl=0.8⨯6500=5200mm A=1.875⨯10mm
5
2
，
Iy=195.38⨯108mm4
195.38⨯108
i===322.804mm5
A1.875⨯10
l05200mm==16.10
3．柱箍筋配置
由内力组合表max
验算截面尺寸是否满足要求。
Iy
V
=50.656kN，相应的N=367.01kN，M=294.351kN⋅m
hw=900-2⨯150=600mm
600
hwb==1.5
400
0.25βcfcbh0=0.25⨯1.0⨯14.3⨯400⨯860=1229800N=1229.8kN>Vmax=50.656kN
足要求。
计算是否需要配箍筋：
截面满
294.351⨯106
λ=M0==6.76>33
50.656⨯10⨯860 取 λ=3
20
55
0.3fA=0.3⨯14.3⨯1.875⨯10=8.04⨯10=804kN>N=367.01kN c
1.751.75
ftbh0+0.07N=⨯1.43⨯100⨯860+0.07⨯367.01⨯103
3.0+1.0 λ+1.0 =79494.45N=79.5kN>Vmax=50.656kN
可按构造配箍筋，上下柱均选用φ8@200箍筋。
')Nu=0.9ϕ(fcA+fc'Ac
25222
=0.9⨯1.0⨯14.3mm⨯1.875⨯10mm+360Nmm⨯2⨯1018mm
=3072.789kN>Nmax=774.59kN
(
)
满足弯矩作用面的承载力要求。
4．柱的裂缝宽度验算
相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为：
⎧M=57.699kN⋅m⎧M=214.59kN⋅m
上柱：⎨k下柱：⎨k
⎩Nk=198.008kN ⎩Nk=277.49kN
21
保护层厚度c取30mm。验算过程见表2-34。
5．牛腿设计
52
22E=2.0⨯10NmmAAα=2.1；混凝土sssmmmm上柱=763，下柱=1018；构件受力特征系数cr
根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图2-70所示。其中牛腿截面宽度b=400mm，牛腿截面高度h=600mm,
h0=565mm。
图2-70 牛腿尺寸简图
(1)牛腿截面高度验算
2
f=2.01N/mmF=0(牛腿顶面无水平荷载), βtk =0.65, ，hk
a
=-150mm+20mm=-130mm
取 a=0。
DG551.998kN58.8kNFvk=max+3=+=443.284kN
γQγG1.41.2Fvk
按下式确定。
⎛Fhk
β 1-0.5 Fvk⎝
⎫ftkbh02.01N/mm2⨯400mm⨯565mm
⎪=0.65⨯=590.538kN>Fvk⎪q0.5⎭0.5+
h0
故截面高
度满足要求。 2)牛腿配筋计算。
=-150mm+20mm=-130mm
As≥ρminbh=0.002⨯400mm⨯600mm=480mm2
且
由于a
As≥0.45ft/fybh=400⨯600⨯0.45⨯1.43/360=429mm2
纵筋不宜少于4根，直径不宜少于
2
(A=804mm)。 smm12，所以选用416
a/h0
应小于承受
Fv的受拉宗纵筋总面积的1/2，箍筋选用φ8@100。
A=400mm⨯500mm=2.0⨯105mm2
局部承压面积近似按柱宽乘以吊车梁断承压板宽度取用：
满足要求。
6．柱的吊装验算。
采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。柱插入杯口深度为
Fvs443.284⨯103N2
==2.216
h1=0.9⨯900mm=810mm
计算简图如图2-71所示。
,取
h1=850mm
,则柱吊装时总长度为3.6m+6.5m+0.85m=10.95m,
22
图
q1=μγGq1k=1q=μγq=1 2G2k
G3k 3
在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：
q=μγq=1.5⨯1.2⨯4.69kN/m=8.442kN/m
112q1Hu=⨯7.2kN/m⨯3.62m2=46.656kN⋅m22 11
M2=⨯7.2kN/m⨯(3.6m+0.6m)2+⨯(18kN/m-7.2kN/m)⨯0.62m2=65.448kN⋅m
22
12
M=Rl-∑BA32q3l3+M2=0得：
M1165.448kN⋅m
RA=q3l3-2=⨯8.442kN/m⨯6.75m-=18.796kN
2l326.75m
1
M3=RAx-q3x2
2
dM318.796kN
=RA-q3x=0x=RA/q3==2.227mM8.44kN/m令dx，得，则下柱段最大弯矩3为：
1
M3=18.796kN⨯2.227m-⨯8.442kN/m⨯2.2272m2=20.925kN⋅m
2
M1=
柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表2-35。
由
23