一、工程概况
由我公司承建的江苏省平潮高级中学新建初中项目由南通四建建筑设计研究院有限责任公司设计，南通衡源建设项目管理有限公司监理。本工程位于省平潮高级中学内，总建筑面积16877平方米，本工程主体最长边99.68M ，最宽边12.7M 。
二、总体措施
1. 本工程模板采用15厚胶合板，50×100木方背楞Φ48钢管作支撑体系。本方案着重从安全角度进行核算设计。确保各支撑体系及模板在施工过程中不发生安全事故。在施工过程中必须做到以下几点：
2. 悬空作业处应有牢靠的立足作业面，支拆2m 以上高度的模板时，应搭设脚手架工作台，不准站在拉杆、支撑杆上操作，也不准在梁底模上行走操作。
3. 所有立管应设纵横水平拉杆，以提高整个系统的稳定性。
4. 楼面模板上严禁集中堆放材料，施工荷载控制在300KG/m2以内。
5. 安装模板应符合方案的程序，安装过程应有保持模板临时的稳定措施，采用钢管临时斜撑。
6. 本工程混凝土采用泵送，输送管在楼面采用钢管焊接的马凳作支撑，注意模板上堆放材料和施工设备合理分散堆放。
7. 冬季施工操作地点和人行通道的冰雪要先清除掉，避免人员滑倒摔伤。
8. 木方、模板及易燃材料要远离火源堆放，做好防火工作，配备足量的消防器材。
9. 模板拆除前，必须有施工部门的拆除通知书，同时要有砼拆模试
块的试压报告，其强度必须达到规范要求的强度，方可拆除。
10. 拆除模板应按方案规定程序进行，先支的后拆，先拆非承重部分。
11. 拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线有明显标志，并设专门监护人员。
12. 模板拆除应按区域逐块进行，模板、支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放。不得留有未拆净的悬空模板，要及时清除防止伤人。
13.
14.
进行验收。 楼面预留孔洞部位：用木方上盖模板，四周用钢管护栏防护。 模板验收 （1） 模板工程安装后，由现场技术负责人组织，按照施工方案
（2） 对验收结果逐项认真填写，并记录存在问题和整改后达到合格的情况。
（3） 建立模板拆除的审批制度，模板拆除前应有批准手续，防止随意拆除发生事故。
三. 模板及支撑系统的安全验算
(1)楼面模板的设计与计算
本工程地下室顶板厚（人防处顶板厚）300mm ，楼面板小于300mm ，采用15厚胶合板模板，50×100木方作背楞，钢管排架支撑，构造示意图见图。本计算方案取板厚300mm 进行设计。
①荷载计算
15mm 厚胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2
新浇砼重力 1.2×0.3×24000=8640 N/m2
钢筋自重荷载 1.2×1100=1320 N/m2
振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2
••••合计 13120 N/m2
计算模板及模板木方背楞施工荷载取值：1.4×2500＝3500 N/m2
计算钢管托楞均布荷载取值：1.4×1500＝2100 N/m2
计算立柱均布荷载取值：1.4×1000＝1400 N/m2
合计 7000 N/m2
②胶合板模板受力验算
现浇板胶合板模受力计算按下简图计算
a. 按抗弯强度验算
f m ⨯8bh 2
l ≤6q =23⨯8⨯1000⨯15
6⨯13. 122=725mm
b. 按剪应力验算
V=1/2ql
3v 3ql
τma x =2bh =4bh ≤f v
4bhf
l ≤v 3q =4⨯1000⨯15⨯1. 3
3⨯13. 12=1981mm
c. 按挠度验算
5ql
ω=3844l ≤[ω]=200EI 3384EI
5⨯20⨯q =l=384⨯5000⨯1/12⨯1000⨯15
5⨯200⨯13. 123=353mm
d. 现浇板胶合板模板跨度(即50×100mm 木方背楞间距) 取350mm 。
③50×100mm 木方背楞验算
50×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，受力计算按三等跨连续梁计算，所受线分布荷载
q=13.12×0.3=3.93KN/m
a. 按抗弯强度验算
M ma x =1/8ql2
1
M 8ql 12
σ=W =6bh 2≤f m
8fmbh 2l ≤6q =8⨯15⨯50⨯100
6⨯3. 932=1595mm
b. 按剪应力验算
V=1/2ql
3v 3ql
τma x =2bh =4bh ≤f v
4bhf v
l ≤3q =4⨯50⨯100⨯1. 3
3⨯3. 93=2205mm
c. 按挠度验算
5ql 4l
ω=384EI ≤[ω]=200
384EI
5⨯20⨯q l==3384⨯10000⨯1/12⨯50⨯100
5⨯200⨯3. 933=864mm
根据以上计算，木方背楞钢管托楞间距可取800mm 至850mm 满足要求。
④木方背楞下Φ48×3.5钢管大横杆受力验算
作用于钢管横楞上的集中荷载为
F=（13.12+3.5）×0.35×1.0=5.82KN
a. 按三等跨连续梁考虑
M ma x =0.175Fl=0.175×5.82×1=1.02KN.m
M max σ=w =950000
5. 82⨯103=163.237N/mm2＜f=205N/mm2
b. 按挠度验算
Fl 3l
ω=1.1146×100EI ≤[ω]=400
100EI
l ≤400⨯1. 1146F =⨯2. 1⨯10⨯121867
400⨯1. 1146⨯58205=892mm＞800mm
⑤钢管支撑立杆受力验算
a. 支撑立杆步距2000mm ，采用Φ48×3.5钢管扣件连接；
b. 立杆最大受力F=(13120+1400)×1.0=14.52KN，每只扣件的抗滑能力8KN ，两只扣件，满足要求，根据经验及实际情况，钢管、扣件都非国标，取800×800，以确保整个支撑的稳定性。
c. 钢管支撑立管的支撑稳定性验算
KMl 1. 155⨯1. 7⨯2000
λ=i =
N 15. 88563
⨯489=249查表ψ=0.118 =148.4N/mm2＜205N/mm2符合要求。 则σ=ϕA =0. 118
(2)梁模板支撑设计与计算
(1)本工程框架梁截面最大为600×1300，本方案按截面600×1300计算，其余梁参照其施工。
(2)梁侧模板采用防水胶合板模板，梁底模采用15厚胶合板配50×100木方，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。
（3）梁模板支撑设计
A 、梁模板支撑设计构造示意图见下图。
①基本计算参数
fm=23N/mm2, fv=1.4N/mm2,E=5000Mpa
胶合板I=1/12bh3=1/12×1300×153=36.6×104mm 4
W=1/6bh2=1/6×1300×152=48.7×103mm 3
50×100mm 木方背楞
fm=15N/mm2, fv=1.3N/mm2,E =10000Mpa
木方背楞I=1/12bh3=1/12×50×1003=416.7×104mm 4
W=1/6bh2=1/6×50×1002=83.3×103mm 3
②荷载计算
钢筋荷载0.6×1500×1.3×1.2=1404N/m
新浇砼自重荷载24000×0.6×1.3×1.2=22464N/m
振捣荷载 2000×0.6×1.4=1680N/m 合计 26484N/m
计算模板模板木方背楞施工荷载取
1.4×2500=3500N/m2
计算钢管托楞均布施工荷载取值1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值：1.4×1000=1400N/m2 ③底模验算
按三等跨连续梁验算
由弯距验算：M max =0.1ql2
M max
σ=w ≤fm
f m w
l ≤0. 1q =250000⨯15
0. 1⨯26. 48=1190mm
l 0. 677ql 4
由挠度验算ω=
3100EI ≤200 ⨯10000⨯625⨯10
0. 677⨯200⨯26. 484100EI 0. 677⨯200q l=＝3=1171mm4
实际梁下钢管扣件托楞间距取1000mm 。 ④梁下钢管扣件托楞验算
作用于钢管托楞上的集中荷载(按0.5m 跨度计算) 在托楞可能产生最大弯距为 F
Mmax=4=L 1
4⨯26. 48⨯0. 6⨯0. 5⨯0. 5=0.993KN.m
按单跨梁验算
M W
=
3
按强度σ=按挠度ω=
9930005083
=195N/mm2＜205 N/mm2
3
9
Ft l
48EI
＝
26480⨯1. 35⨯1⨯0. 5⨯1048⨯2. 01⨯10⨯121867
5
＝0.98mm ＜
300
＝2mm 符合要求。
⑤侧模验算 A 、荷载计算
新浇砼侧压力F=1.2×24×1=28.8KN/m2 砼冲击荷载2×1.4=2.8KN/m2 合计 31.6 KN/m2 B 、梁侧胶合板模板验算
按两等跨简支梁，不考虑梯形分布荷载，认为均布由弯矩验算
M
max
Mmax=0.084ql2, σ=
f m w 0. 1q
w
≤fm
23⨯54000
l ≤=
0. 084⨯31. 6
=684mm
l 200
0. 273ql
4
由挠度验算ω=
3
100EI
≤
100EI 0. 273⨯200q
3
100⨯5000⨯486000. 273⨯200⨯31. 6
l==520mm4
实际梁侧模50×100mm 木方背楞间距小于500mm 。 C 、梁侧木方背楞验算 作用于木方背楞上的线荷载为 q=31.6×0.35=11.06KN/m
按三等跨梁计算：
ql
2
M
max
由弯矩验算 Mmax=10, σ=
10f m w
w
≤fm
=1258mm
0. 677ql
4
⨯15⨯116700
l ≤
q
=
11. 06
l
由挠度验算由挠度验算ω=
3
100EI
≤200
4
100EI 0. 677⨯200q
3
⨯10000⨯583. 3⨯100. 677⨯200⨯11. 06
l=＝=1573mm4
实际施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距为800mm-1000mm 。
D 、梁侧对拉螺栓及支撑钢管扣件抗滑能力验算
对拉螺栓按横向间距800或1000mm ，中间偏下布置，其所受力近似为
F=PmA=31.6×1×0.35=11.06KN,可采用υ12对拉螺栓抗载能力为[F]=12900N＞F
上下支撑管扣件可能承受的最大力近似为 F=Pm×1×0.35/2=5.53KN＜8KN 满足要求。 对拉螺栓仅用于高为1000和1300的梁。
（3）剪力墙模板的设计与计算：
本工程剪力墙分400mm 、350mm 、300mm 、250mm 、200mm
厚等，模板采用15厚木胶合板模板，内楞采用50mm ×100mm ，外楞采用2Φ48×3.5钢管，M12对拉螺栓紧固，剪力墙模板及支撑构造见图。本计算按墙厚400、浇筑高度作4.5米考虑，其余剪力墙参照其施工。
砼入模温度取25℃，砼浇筑速度3m/h，坍落度120-140mm ，插入式振捣器振捣。 ①新浇砼对模板的侧压力 1） 砼侧压力标准值： F=0.22r C t 0β1β2ν1/2
或F=r C H 两者取较小值
r C -----混凝土的重力密度（KN/M3），取24KN
t 0------ 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。也可采用t 0=200/（T+15）计算（T 为砼的温度）
β1------不掺外加剂取1.0，掺外加剂取1.2 β2------砼坍落度取1.15 ν1/2-----砼浇筑速度 F 1=0.22r C t 0β1β2ν1/2
=0.22×24×5×1×1.15×31/2
=52.5 KN/m2
F 2=25×L =24×4.5= 108 kN/m2
按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为52.5KN/m2。 2） 砼侧压力设计值： F=F1×分项系数×折减系数 =52.5×1.2×0.9 =56.7 kN/m2
2、倾倒砼时产生的水平荷载查表得4KN/M2 荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/M2 3、荷载组合为F ’=56.7+4.76=61.46 KN/M2
模板宽度取1000mm 为计算宽度 I=1/12×1000×153=28.12×104mm 4 W=1/6bh2=1/6×1000×152=37.5×103mm 3 a. 按抗弯强度计算 q=F/1000=61.46N/mm M=0.084ql2
M
0. 084ql
w
2
σ=w =
f m w 0. 084q
≤fm
3
l ≤=
23⨯37. 5⨯10
0. 084⨯61. 46
=408mm
b. 按挠度计算
0. 273ql
4
ω=
100EI
≤[ω]
⨯5000⨯28. 12⨯10⨯2
0. 273⨯61. 46
4
100EI [ω]0. 273⨯q
l==
4
=359.8mm
根据以上计算，50×100木方内楞间距取350mm 。
③木方内楞验算
q=F×0.4=61.46×0.4=24.58KN/m
ql
2
M ql
2
M=10, σ=w =10w ≤fm
f m w
10⨯15⨯83. 3⨯10
24. 58
3
l ≤
q
==712.98mm
按挠度计算
ql
4
ω=150EI ≤[ω]
150EI [ω]
q
l=＝150⨯10000⨯416. 67⨯10⨯3
24. 58
4
=934.55mm
根据以上计算，2Φ48×3.5钢管外楞间距取450mm 满足要求。
④对拉螺栓计算
对拉螺栓采用M12，[F]=12900N
对拉螺栓纵向间距即竖向钢管外楞间距b=450mm f=FA=Fbl≤[F]
[F ]
l ≤Fb =
1290061. 46⨯450⨯10
-3
=466mm
根据计算，M12对拉螺栓水平间距450mm ，竖向间距取450mm 满足要求。
（4）框架柱模板的设计与计算
本工程框架柱截面尺寸有500×500，800×800，700×700，600×1900，500×2100等多种截面。框架柱的模板支撑采用15mm 厚防水胶合板模板，50×100mm 木方背楞，钢管扣件支撑，并根据计算配合采用对拉螺栓，本工程柱模板分别按500×2100、600×1900柱设计，其余柱模板参照其施工。柱箍间距可适当放宽。柱模板构造如图所示。
新浇砼对模板的侧压力
砼入模温度取25℃，砼浇筑速度3m/h，坍落度120-140mm ，插入式振捣器振捣，砼柱浇筑高度约4.5m 。 2、 荷载设计值 1） 砼侧压力标准值： F=0.22r C t 0β1β2ν1/2
或F=r C H 两者取较小值
r C -----混凝土的重力密度（KN/M3），取24KN
t 0------ 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。也可采用t 0=200/（T+15）计算（T 为砼的温度）
β1------不掺外加剂取1.0，掺外加剂取1.2 β2------砼坍落度取1.15
ν1/2-----砼浇筑速度 F 1=0.22r C t 0β1β2ν1/2
=0.22×24×5×1×1.15×31/2 =52.5 KN/m2
F 2=25×L =24×4.5= 108 kN/m2
按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为52.5KN/m2。 2） 砼侧压力设计值： F=F1×分项系数×折减系数 =52.5×1.2×0.9 =56.7 kN/m2
2、倾倒砼时产生的水平荷载查表得2KN/M2 荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/M2 3、荷载组合为F ’=56.7+4.76=61.46 KN/M2 板的受力验算
a. 取1m 宽板带，q=61.46×1=61.46KN/m2 Mmax=
18ql
2
1
M
8ql 1
2
σ=W =6bh
2
≤f
fm ⨯8bh
2
f ≤
6q
=
23⨯8⨯1000⨯15
6⨯61. 46
2
=335.06mm
b. 按剪应力验算
1
V=2ql
3V
3ql
τmax=2bh =4bh ≤fv
4bhf
v
l ≤
3q
=
4⨯1000⨯15⨯1. 3
3⨯61. 46
=423mm
c. 按挠度验算
5ql
4
l
ω=384EI ≤[ω]=200
3
384EI 5⨯200q
384⨯5000⨯1/12⨯1000⨯15
5⨯200⨯61. 46
3
l ≤
=3
=242mm
框架柱胶合板模板跨度（即50×100mm 木方背楞间距四等
分）取240mm ，考虑木方的支撑宽度，实际间距小于238mm 。
②木方背楞验算 a. 按强度验算
木方背楞按三等跨连续梁考虑，木方背楞所受的线荷载为： q=61.46×0.238=14.63KN/m
M
max
1/8ql
22
σ=
w
=1/6bh ≤fm
2
1/6bh fm
l ≤
1/8q
=
1/6⨯100⨯50⨯15
1/8⨯14. 63
2
=826.76mm
b. 按剪应力验算 V=1/2ql
3v
3ql
τmax=2bh =4bh ≤fv l ≤
4bhfv 3q
=
4⨯50⨯100⨯1. 3
3⨯14. 63
=592. 39mm
c. 按挠度验算
ql
4
l
ω=0.644×100EI ≤[ω]=200
3
100EI 200q
l ==3
100⨯1000⨯1/12⨯70⨯100
200⨯14. 63
3
=453mm
d. 钢管扣件柱箍间距另根据扣件的抗滑力为8KN ，得
2⨯2⨯800
l=
55. 92⨯1
=572mm
实际双钢管扣件柱箍间距取400mm 。 e. 双钢管扣件柱箍受力计算 2100宽面受力计算简图如下：
化为线均布荷载Q=61.46×0.238＝14.63kN
M max
由σ=
W
≤fm
M=1/2Qm2
=1/2×14.63×2502 =45.72×104 N.m σ=M/W=
45. 72⨯104⨯10
3
4
=114.3N/mm2＜205N/mm2
所以双钢管扣件柱箍间距取400符合要求。
江苏省平潮高级中学新建初中部项目
模 板 施 工 方 案
编制单位:通州建总集团有限公司 编制人:瞿建 审核人:姜晓东
编制日期:二0一一年六月三日
一、工程概况
由我公司承建的江苏省平潮高级中学新建初中项目由南通四建建筑设计研究院有限责任公司设计，南通衡源建设项目管理有限公司监理。本工程位于省平潮高级中学内，总建筑面积16877平方米，本工程主体最长边99.68M ，最宽边12.7M 。
二、总体措施
1. 本工程模板采用15厚胶合板，50×100木方背楞Φ48钢管作支撑体系。本方案着重从安全角度进行核算设计。确保各支撑体系及模板在施工过程中不发生安全事故。在施工过程中必须做到以下几点：
2. 悬空作业处应有牢靠的立足作业面，支拆2m 以上高度的模板时，应搭设脚手架工作台，不准站在拉杆、支撑杆上操作，也不准在梁底模上行走操作。
3. 所有立管应设纵横水平拉杆，以提高整个系统的稳定性。
4. 楼面模板上严禁集中堆放材料，施工荷载控制在300KG/m2以内。
5. 安装模板应符合方案的程序，安装过程应有保持模板临时的稳定措施，采用钢管临时斜撑。
6. 本工程混凝土采用泵送，输送管在楼面采用钢管焊接的马凳作支撑，注意模板上堆放材料和施工设备合理分散堆放。
7. 冬季施工操作地点和人行通道的冰雪要先清除掉，避免人员滑倒摔伤。
8. 木方、模板及易燃材料要远离火源堆放，做好防火工作，配备足量的消防器材。
9. 模板拆除前，必须有施工部门的拆除通知书，同时要有砼拆模试
块的试压报告，其强度必须达到规范要求的强度，方可拆除。
10. 拆除模板应按方案规定程序进行，先支的后拆，先拆非承重部分。
11. 拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线有明显标志，并设专门监护人员。
12. 模板拆除应按区域逐块进行，模板、支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放。不得留有未拆净的悬空模板，要及时清除防止伤人。
13.
14.
进行验收。 楼面预留孔洞部位：用木方上盖模板，四周用钢管护栏防护。 模板验收 （1） 模板工程安装后，由现场技术负责人组织，按照施工方案
（2） 对验收结果逐项认真填写，并记录存在问题和整改后达到合格的情况。
（3） 建立模板拆除的审批制度，模板拆除前应有批准手续，防止随意拆除发生事故。
三. 模板及支撑系统的安全验算
(1)楼面模板的设计与计算
本工程地下室顶板厚（人防处顶板厚）300mm ，楼面板小于300mm ，采用15厚胶合板模板，50×100木方作背楞，钢管排架支撑，构造示意图见图。本计算方案取板厚300mm 进行设计。
①荷载计算
15mm 厚胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2
新浇砼重力 1.2×0.3×24000=8640 N/m2
钢筋自重荷载 1.2×1100=1320 N/m2
振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2
••••合计 13120 N/m2
计算模板及模板木方背楞施工荷载取值：1.4×2500＝3500 N/m2
计算钢管托楞均布荷载取值：1.4×1500＝2100 N/m2
计算立柱均布荷载取值：1.4×1000＝1400 N/m2
合计 7000 N/m2
②胶合板模板受力验算
现浇板胶合板模受力计算按下简图计算
a. 按抗弯强度验算
f m ⨯8bh 2
l ≤6q =23⨯8⨯1000⨯15
6⨯13. 122=725mm
b. 按剪应力验算
V=1/2ql
3v 3ql
τma x =2bh =4bh ≤f v
4bhf
l ≤v 3q =4⨯1000⨯15⨯1. 3
3⨯13. 12=1981mm
c. 按挠度验算
5ql
ω=3844l ≤[ω]=200EI 3384EI
5⨯20⨯q =l=384⨯5000⨯1/12⨯1000⨯15
5⨯200⨯13. 123=353mm
d. 现浇板胶合板模板跨度(即50×100mm 木方背楞间距) 取350mm 。
③50×100mm 木方背楞验算
50×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，受力计算按三等跨连续梁计算，所受线分布荷载
q=13.12×0.3=3.93KN/m
a. 按抗弯强度验算
M ma x =1/8ql2
1
M 8ql 12
σ=W =6bh 2≤f m
8fmbh 2l ≤6q =8⨯15⨯50⨯100
6⨯3. 932=1595mm
b. 按剪应力验算
V=1/2ql
3v 3ql
τma x =2bh =4bh ≤f v
4bhf v
l ≤3q =4⨯50⨯100⨯1. 3
3⨯3. 93=2205mm
c. 按挠度验算
5ql 4l
ω=384EI ≤[ω]=200
384EI
5⨯20⨯q l==3384⨯10000⨯1/12⨯50⨯100
5⨯200⨯3. 933=864mm
根据以上计算，木方背楞钢管托楞间距可取800mm 至850mm 满足要求。
④木方背楞下Φ48×3.5钢管大横杆受力验算
作用于钢管横楞上的集中荷载为
F=（13.12+3.5）×0.35×1.0=5.82KN
a. 按三等跨连续梁考虑
M ma x =0.175Fl=0.175×5.82×1=1.02KN.m
M max σ=w =950000
5. 82⨯103=163.237N/mm2＜f=205N/mm2
b. 按挠度验算
Fl 3l
ω=1.1146×100EI ≤[ω]=400
100EI
l ≤400⨯1. 1146F =⨯2. 1⨯10⨯121867
400⨯1. 1146⨯58205=892mm＞800mm
⑤钢管支撑立杆受力验算
a. 支撑立杆步距2000mm ，采用Φ48×3.5钢管扣件连接；
b. 立杆最大受力F=(13120+1400)×1.0=14.52KN，每只扣件的抗滑能力8KN ，两只扣件，满足要求，根据经验及实际情况，钢管、扣件都非国标，取800×800，以确保整个支撑的稳定性。
c. 钢管支撑立管的支撑稳定性验算
KMl 1. 155⨯1. 7⨯2000
λ=i =
N 15. 88563
⨯489=249查表ψ=0.118 =148.4N/mm2＜205N/mm2符合要求。 则σ=ϕA =0. 118
(2)梁模板支撑设计与计算
(1)本工程框架梁截面最大为600×1300，本方案按截面600×1300计算，其余梁参照其施工。
(2)梁侧模板采用防水胶合板模板，梁底模采用15厚胶合板配50×100木方，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。
（3）梁模板支撑设计
A 、梁模板支撑设计构造示意图见下图。
①基本计算参数
fm=23N/mm2, fv=1.4N/mm2,E=5000Mpa
胶合板I=1/12bh3=1/12×1300×153=36.6×104mm 4
W=1/6bh2=1/6×1300×152=48.7×103mm 3
50×100mm 木方背楞
fm=15N/mm2, fv=1.3N/mm2,E =10000Mpa
木方背楞I=1/12bh3=1/12×50×1003=416.7×104mm 4
W=1/6bh2=1/6×50×1002=83.3×103mm 3
②荷载计算
钢筋荷载0.6×1500×1.3×1.2=1404N/m
新浇砼自重荷载24000×0.6×1.3×1.2=22464N/m
振捣荷载 2000×0.6×1.4=1680N/m 合计 26484N/m
计算模板模板木方背楞施工荷载取
1.4×2500=3500N/m2
计算钢管托楞均布施工荷载取值1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值：1.4×1000=1400N/m2 ③底模验算
按三等跨连续梁验算
由弯距验算：M max =0.1ql2
M max
σ=w ≤fm
f m w
l ≤0. 1q =250000⨯15
0. 1⨯26. 48=1190mm
l 0. 677ql 4
由挠度验算ω=
3100EI ≤200 ⨯10000⨯625⨯10
0. 677⨯200⨯26. 484100EI 0. 677⨯200q l=＝3=1171mm4
实际梁下钢管扣件托楞间距取1000mm 。 ④梁下钢管扣件托楞验算
作用于钢管托楞上的集中荷载(按0.5m 跨度计算) 在托楞可能产生最大弯距为 F
Mmax=4=L 1
4⨯26. 48⨯0. 6⨯0. 5⨯0. 5=0.993KN.m
按单跨梁验算
M W
=
3
按强度σ=按挠度ω=
9930005083
=195N/mm2＜205 N/mm2
3
9
Ft l
48EI
＝
26480⨯1. 35⨯1⨯0. 5⨯1048⨯2. 01⨯10⨯121867
5
＝0.98mm ＜
300
＝2mm 符合要求。
⑤侧模验算 A 、荷载计算
新浇砼侧压力F=1.2×24×1=28.8KN/m2 砼冲击荷载2×1.4=2.8KN/m2 合计 31.6 KN/m2 B 、梁侧胶合板模板验算
按两等跨简支梁，不考虑梯形分布荷载，认为均布由弯矩验算
M
max
Mmax=0.084ql2, σ=
f m w 0. 1q
w
≤fm
23⨯54000
l ≤=
0. 084⨯31. 6
=684mm
l 200
0. 273ql
4
由挠度验算ω=
3
100EI
≤
100EI 0. 273⨯200q
3
100⨯5000⨯486000. 273⨯200⨯31. 6
l==520mm4
实际梁侧模50×100mm 木方背楞间距小于500mm 。 C 、梁侧木方背楞验算 作用于木方背楞上的线荷载为 q=31.6×0.35=11.06KN/m
按三等跨梁计算：
ql
2
M
max
由弯矩验算 Mmax=10, σ=
10f m w
w
≤fm
=1258mm
0. 677ql
4
⨯15⨯116700
l ≤
q
=
11. 06
l
由挠度验算由挠度验算ω=
3
100EI
≤200
4
100EI 0. 677⨯200q
3
⨯10000⨯583. 3⨯100. 677⨯200⨯11. 06
l=＝=1573mm4
实际施工布置在梁侧木方背楞上的钢管支楞间距为800mm-1000mm 。
D 、梁侧对拉螺栓及支撑钢管扣件抗滑能力验算
对拉螺栓按横向间距800或1000mm ，中间偏下布置，其所受力近似为
F=PmA=31.6×1×0.35=11.06KN,可采用υ12对拉螺栓抗载能力为[F]=12900N＞F
上下支撑管扣件可能承受的最大力近似为 F=Pm×1×0.35/2=5.53KN＜8KN 满足要求。 对拉螺栓仅用于高为1000和1300的梁。
（3）剪力墙模板的设计与计算：
本工程剪力墙分400mm 、350mm 、300mm 、250mm 、200mm
厚等，模板采用15厚木胶合板模板，内楞采用50mm ×100mm ，外楞采用2Φ48×3.5钢管，M12对拉螺栓紧固，剪力墙模板及支撑构造见图。本计算按墙厚400、浇筑高度作4.5米考虑，其余剪力墙参照其施工。
砼入模温度取25℃，砼浇筑速度3m/h，坍落度120-140mm ，插入式振捣器振捣。 ①新浇砼对模板的侧压力 1） 砼侧压力标准值： F=0.22r C t 0β1β2ν1/2
或F=r C H 两者取较小值
r C -----混凝土的重力密度（KN/M3），取24KN
t 0------ 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。也可采用t 0=200/（T+15）计算（T 为砼的温度）
β1------不掺外加剂取1.0，掺外加剂取1.2 β2------砼坍落度取1.15 ν1/2-----砼浇筑速度 F 1=0.22r C t 0β1β2ν1/2
=0.22×24×5×1×1.15×31/2
=52.5 KN/m2
F 2=25×L =24×4.5= 108 kN/m2
按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为52.5KN/m2。 2） 砼侧压力设计值： F=F1×分项系数×折减系数 =52.5×1.2×0.9 =56.7 kN/m2
2、倾倒砼时产生的水平荷载查表得4KN/M2 荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/M2 3、荷载组合为F ’=56.7+4.76=61.46 KN/M2
模板宽度取1000mm 为计算宽度 I=1/12×1000×153=28.12×104mm 4 W=1/6bh2=1/6×1000×152=37.5×103mm 3 a. 按抗弯强度计算 q=F/1000=61.46N/mm M=0.084ql2
M
0. 084ql
w
2
σ=w =
f m w 0. 084q
≤fm
3
l ≤=
23⨯37. 5⨯10
0. 084⨯61. 46
=408mm
b. 按挠度计算
0. 273ql
4
ω=
100EI
≤[ω]
⨯5000⨯28. 12⨯10⨯2
0. 273⨯61. 46
4
100EI [ω]0. 273⨯q
l==
4
=359.8mm
根据以上计算，50×100木方内楞间距取350mm 。
③木方内楞验算
q=F×0.4=61.46×0.4=24.58KN/m
ql
2
M ql
2
M=10, σ=w =10w ≤fm
f m w
10⨯15⨯83. 3⨯10
24. 58
3
l ≤
q
==712.98mm
按挠度计算
ql
4
ω=150EI ≤[ω]
150EI [ω]
q
l=＝150⨯10000⨯416. 67⨯10⨯3
24. 58
4
=934.55mm
根据以上计算，2Φ48×3.5钢管外楞间距取450mm 满足要求。
④对拉螺栓计算
对拉螺栓采用M12，[F]=12900N
对拉螺栓纵向间距即竖向钢管外楞间距b=450mm f=FA=Fbl≤[F]
[F ]
l ≤Fb =
1290061. 46⨯450⨯10
-3
=466mm
根据计算，M12对拉螺栓水平间距450mm ，竖向间距取450mm 满足要求。
（4）框架柱模板的设计与计算
本工程框架柱截面尺寸有500×500，800×800，700×700，600×1900，500×2100等多种截面。框架柱的模板支撑采用15mm 厚防水胶合板模板，50×100mm 木方背楞，钢管扣件支撑，并根据计算配合采用对拉螺栓，本工程柱模板分别按500×2100、600×1900柱设计，其余柱模板参照其施工。柱箍间距可适当放宽。柱模板构造如图所示。
新浇砼对模板的侧压力
砼入模温度取25℃，砼浇筑速度3m/h，坍落度120-140mm ，插入式振捣器振捣，砼柱浇筑高度约4.5m 。 2、 荷载设计值 1） 砼侧压力标准值： F=0.22r C t 0β1β2ν1/2
或F=r C H 两者取较小值
r C -----混凝土的重力密度（KN/M3），取24KN
t 0------ 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。也可采用t 0=200/（T+15）计算（T 为砼的温度）
β1------不掺外加剂取1.0，掺外加剂取1.2 β2------砼坍落度取1.15
ν1/2-----砼浇筑速度 F 1=0.22r C t 0β1β2ν1/2
=0.22×24×5×1×1.15×31/2 =52.5 KN/m2
F 2=25×L =24×4.5= 108 kN/m2
按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为52.5KN/m2。 2） 砼侧压力设计值： F=F1×分项系数×折减系数 =52.5×1.2×0.9 =56.7 kN/m2
2、倾倒砼时产生的水平荷载查表得2KN/M2 荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/M2 3、荷载组合为F ’=56.7+4.76=61.46 KN/M2 板的受力验算
a. 取1m 宽板带，q=61.46×1=61.46KN/m2 Mmax=
18ql
2
1
M
8ql 1
2
σ=W =6bh
2
≤f
fm ⨯8bh
2
f ≤
6q
=
23⨯8⨯1000⨯15
6⨯61. 46
2
=335.06mm
b. 按剪应力验算
1
V=2ql
3V
3ql
τmax=2bh =4bh ≤fv
4bhf
v
l ≤
3q
=
4⨯1000⨯15⨯1. 3
3⨯61. 46
=423mm
c. 按挠度验算
5ql
4
l
ω=384EI ≤[ω]=200
3
384EI 5⨯200q
384⨯5000⨯1/12⨯1000⨯15
5⨯200⨯61. 46
3
l ≤
=3
=242mm
框架柱胶合板模板跨度（即50×100mm 木方背楞间距四等
分）取240mm ，考虑木方的支撑宽度，实际间距小于238mm 。
②木方背楞验算 a. 按强度验算
木方背楞按三等跨连续梁考虑，木方背楞所受的线荷载为： q=61.46×0.238=14.63KN/m
M
max
1/8ql
22
σ=
w
=1/6bh ≤fm
2
1/6bh fm
l ≤
1/8q
=
1/6⨯100⨯50⨯15
1/8⨯14. 63
2
=826.76mm
b. 按剪应力验算 V=1/2ql
3v
3ql
τmax=2bh =4bh ≤fv l ≤
4bhfv 3q
=
4⨯50⨯100⨯1. 3
3⨯14. 63
=592. 39mm
c. 按挠度验算
ql
4
l
ω=0.644×100EI ≤[ω]=200
3
100EI 200q
l ==3
100⨯1000⨯1/12⨯70⨯100
200⨯14. 63
3
=453mm
d. 钢管扣件柱箍间距另根据扣件的抗滑力为8KN ，得
2⨯2⨯800
l=
55. 92⨯1
=572mm
实际双钢管扣件柱箍间距取400mm 。 e. 双钢管扣件柱箍受力计算 2100宽面受力计算简图如下：
化为线均布荷载Q=61.46×0.238＝14.63kN
M max
由σ=
W
≤fm
M=1/2Qm2
=1/2×14.63×2502 =45.72×104 N.m σ=M/W=
45. 72⨯104⨯10
3
4
=114.3N/mm2＜205N/mm2
所以双钢管扣件柱箍间距取400符合要求。
江苏省平潮高级中学新建初中部项目
模 板 施 工 方 案
编制单位:通州建总集团有限公司 编制人:瞿建 审核人:姜晓东
编制日期:二0一一年六月三日