满堂模板支撑架计算
模板支撑采用满堂支撑架进行，满堂架立杆纵距1.00m，横向间距1.00m，扫地杆距地200mm，当层高为6m时设纵横向水平杆三道，当层高为4.5m时设纵横向水平杆两道，当层高为3.0m时设纵横向水平杆一道；纵横向5～8m设一道剪刀撑；立杆下设50mm厚200×200垫板；模板背楞采用40×70方木，模板采用12mm厚多层板。
梁板模板计算：
1、荷载取值情况
新浇砼自重标准值：24KN/m3
钢筋自重标准值：
框架梁：1.5 KN/m3
楼 板：1.1 KN/m3
施工人员及设备荷载
对计算模板及直接支撑模板的小楞时，对均布荷载取2.5 KN/m2，另以集中
荷载2.5KN再行验算。
计算直接支撑小楞结构构件时，均匀荷载取1.5KN/ m2
计算支架立柱及其它支承结构构件，均布荷载取1.0KN/ m2
侧压力标准值（内部振捣）：
0.5F=min{0.22•γC•t0• ，γC •H} 1• 2•V
其中：γC=24KN/m3
t0=200/（T+15）
1=1.2； 2=1.15
V≤2M/h；T=35ºC
振捣荷载
水平面：2.0KN/ m2
垂直面：4.0KN/ m2（作用于侧压力的有效高度以内）
倾倒砼时产生的水平荷载标准值：
本工程采用导管供料，取2.0KN/m2
荷载折减系数：
木模及其支架：0.85 截面塑性发展系数：1.0
模板及其支架（含水率小于25%时）：0.9
风荷载作用下，验算模板及其支架的稳定性时：0.8
一、板及支架计算
1、资料
钢筋混凝土楼板厚：100、120、180mm
模 板 面 板：12厚多层板
小 楞：50×100木方@250
支 架 横 杆：φ48×3.5钢管@1000×1000mm
东 北 落 叶 松：ρ=4KN/ m3，fm=17MPa，fV=1.8MPa
fC=15MPa，E=10000MP
多 层 板：δ=12mm，fm//=70MPa，fm⊥=50MPa
EM//=6000MPa，EM⊥=4000MPa
2、模板面验算
取1米宽板带，按3等跨连续梁进行验算。
（1）荷载计算：
面 板 自 重：9.212×1.000×0.012×1.2=0.1326KN/m
现浇混凝土自重：24.0×1.000×0.12×1.2=3.456 KN/m
钢 筋 自 重：1.1×1.000×0.12×1.2=0.1584KN/m
q1=3.747 KN/m
考虑到模板为临时性结构，安全系数可适应降低，取折减系数0.9则：
q=0.9 q1=0.9×3.747=3.3723KN/m
施工荷载：2.5×1.4×0.9=3.15KN/m
（2）强度验算：
按施工荷载为均布考虑时
M1=0.1q12=0.1×（3.3723+3.15）×0.252=0.0408KN.m
按施工荷载为集中荷载考虑时
M2=0.1q12+0.175P1
=0.1×3.3723×0.352+0.175×3.15×0.25
=0.1589KN.m
取M=M2=0.1589KN.m进行验算
σ=M/W
=0.1589×106/（1000×122/6）
=6.62MPA＜17MPA（符合要求）
（3）挠度验算：
ω=0.677 q14/（100ET）
=0.677×3.3723×0.254/（100×6000×1.000×0.0123/12）
=0.1032mm＜1/400=0.875mm（符合要求）
3、 小楞验算
（1）荷载计算：
面 板 自 重：9.212×0.250×0.012×1.2=0.0332KN/m
小 楞 自 重：4.0×0.070×0.050×1.2=0.0168KN/m
现浇混凝土自重：24.0×0.250×0.120×1.2=0.864KN/m
钢 筋 自 重：1.1×0.250×0.120×1.2=0.0396KN/m
q1=0.9536KN/m
取折减系数0.9：
q=0.9q1=0.9×0.9536=0.86KN/m
施工荷载：2.5×0.25×1.4×0.9=0.7875kn/m
2.5×1.4×0.9=3.15KN
（2）强度验算
按2等跨连续梁进行验算。
按施工荷载为均布荷载考虑时
M1=0.125q1
=0.125×（0.86+0.7875）×0.252
=0.0129KN.m
V1=0.625q1
=0.625×（0.86+0.7875）×0.25
=0.2574KN 2
按施工荷载为集中荷载考虑时
M2=0.125 q12+0.188P1
=0.125×0.86×0.2502+0.188×3.15×0.25
=0.1548KN.m
V2=0.625 q1+0.688P
=0.625×0.86×0.250+0.688×3.15
=2.30KN
取M=M2=0.1548KN.m，V=V2=2.30KN进行验算
σ=M/W
=0.1548×106/（70×502/6）
=5.307MPa＜17MPa（可用）
t=3V/（2bh）
=3×2.30×103/（2×70×50）
=0.986MPa＜1.8MPa（符合要求）
（3）挠度验算：
ω=0.521q14/（100EI）
=0.521×0.86×0.9044/（100×10000×0.07×0.0503/12） =0.41mm＜1/1000=0.900mm（符合要求）
4、支架立柱验算
（1）每平方米荷载设计值
面板自重：9.212×0.012×1.2×0.9=0.1194 KN/m2
砼 自 重： 24×0.120×1.2×0.9=3.1104 KN/ m2
钢筋自重： 1.1×0.120×1.2×0.9=0.14256 KN/ m2
小楞自重：4.0×0.07×0.25×1.2×0.9=0.0756 KN/ m
q1=3.45 KN/ m2
施工荷载：0.9×1.4×2.5=3.15 KN/ m2
（2）强度验算：
q=3.45+3.15=6.6KN/ m2
ø48×3.5钢管：A=480mm2 I=12.19×104mm4 2
W=5.08×103cm3 i=1.58cm [σ]=215MPa E=2×105MPa 稳定系数 φ=0.374
（取竖向最大水平杆步距1600mm，λ=132.9）
σ=N/φA
=6.6×0.9×1.0×103/（0.374×480）
=33.09MPa＜[σ]=215MPa（足够）
（3）刚度验算：取1=6000mm计算时
△=N×1/（A×E）
=6.6×0.9×1.0×103×6000/（480×2×105） =0.37mm （具有足够的刚度）
（4）扣件验算
N=6.6×0.9×1.0
=5.94KN＜[N]=6KN （可以）
二、 梁模验算
以250×800梁为例，计算方法如下：
1、底模面板验算：
取1米宽板带，按两跨连续梁进行验算。
（1） 荷载计算：
面板自重：9.212×1.000×0.012×1.2×0.9=0.119KN/m 现浇砼重：24×1.000×0.800×1.2×0.9=20.736KN/m 钢筋自重：1.1×1.000×0.800×1.2×0.9=1.296KN/m q1 =22.151KN/m
施工荷载：2×1.4×0.9=2.52KN/m
（2） 强度验算：
按施工荷载为均布荷载考虑时
M=0.125q12
=0.125×（22.151+2.52）×0.252
=0.19KN.m
σ=M/W
=0.521×0.19×106/（1000×122/6）
=4.12MPa＜70MPa（满足要求）
ω=0.521q14/（100EI）
=0.521×22.151×0.204/（100×6000×0.0123/12） =0.522mm
2、梁底小楞验算：
（1）荷载计算：
面板自重：9.212×0.400×0.012×1.2×0.9=0.048KN/m 小楞自重：4.0×0.250×0.050×1.2×0.9=0.054KN/m 现浇砼重：24×0.250×0.800×1.2×0.9=5.184KN/m
钢筋自重：1.1×0.250×0.800×1.2×0.9=0.24KN/m
q1 =5.52KN/m
施工荷载：2×0.400×1.4×0.9=1.008KN/m
（2）强度验算：
按3跨连续梁进行验算。
M=0.1q12
=0.1×（5.52+1.008）×0.3502
=0.08KN.m
V=0.6q1
=0.6×（5.52+1.008）×0.350
=1.37KN.m
σ=M/W
=0.521×0.19×106/（1000×122/6）
= 4.12MPa＜17MPa（满足要求）
t=3V/（2bh）
=3×1.37×103/（2×250×50）
=0.16MPa＜1.8MPa（满足要求）
（3）挠度验算：
ω=0.677q14/（100EI）
=0.677×5.52×0.3504/（100×10000×0.07×0.0503/时12） =0.080mm＜1/1000=0.350mm（符合要求）
三，满堂支撑架验算：
Φ48×3.5钢管数据：
A=489mm2 i=15.8mm W=5.08cm3 I=12.9×104mm4 q0=3.84kg/mm2 f=205N/mm2
不组合风荷载时：N=1.2×ΣNGK+1.4×ΣNQK
当N/φA≤f时，整体稳定性符合要求。
NGK=24+1.5+1.1=26.6KN
NQK=3.15+3.15+2.5+1.89+2.5+2.52+1.008=16.718KN
N=1.2×26.6+1.4×16.718=55.33KN
查表得φ=0.836
N/φA=55.33×103/0.836×489=153.35N/mm2
因此本工程模板符合施工及规范要求。
榆林市志远建工集团建筑工程有限公司
名城广场项目部 2013年6月2日
满堂模板支撑架计算
模板支撑采用满堂支撑架进行，满堂架立杆纵距1.00m，横向间距1.00m，扫地杆距地200mm，当层高为6m时设纵横向水平杆三道，当层高为4.5m时设纵横向水平杆两道，当层高为3.0m时设纵横向水平杆一道；纵横向5～8m设一道剪刀撑；立杆下设50mm厚200×200垫板；模板背楞采用40×70方木，模板采用12mm厚多层板。
梁板模板计算：
1、荷载取值情况
新浇砼自重标准值：24KN/m3
钢筋自重标准值：
框架梁：1.5 KN/m3
楼 板：1.1 KN/m3
施工人员及设备荷载
对计算模板及直接支撑模板的小楞时，对均布荷载取2.5 KN/m2，另以集中
荷载2.5KN再行验算。
计算直接支撑小楞结构构件时，均匀荷载取1.5KN/ m2
计算支架立柱及其它支承结构构件，均布荷载取1.0KN/ m2
侧压力标准值（内部振捣）：
0.5F=min{0.22•γC•t0• ，γC •H} 1• 2•V
其中：γC=24KN/m3
t0=200/（T+15）
1=1.2； 2=1.15
V≤2M/h；T=35ºC
振捣荷载
水平面：2.0KN/ m2
垂直面：4.0KN/ m2（作用于侧压力的有效高度以内）
倾倒砼时产生的水平荷载标准值：
本工程采用导管供料，取2.0KN/m2
荷载折减系数：
木模及其支架：0.85 截面塑性发展系数：1.0
模板及其支架（含水率小于25%时）：0.9
风荷载作用下，验算模板及其支架的稳定性时：0.8
一、板及支架计算
1、资料
钢筋混凝土楼板厚：100、120、180mm
模 板 面 板：12厚多层板
小 楞：50×100木方@250
支 架 横 杆：φ48×3.5钢管@1000×1000mm
东 北 落 叶 松：ρ=4KN/ m3，fm=17MPa，fV=1.8MPa
fC=15MPa，E=10000MP
多 层 板：δ=12mm，fm//=70MPa，fm⊥=50MPa
EM//=6000MPa，EM⊥=4000MPa
2、模板面验算
取1米宽板带，按3等跨连续梁进行验算。
（1）荷载计算：
面 板 自 重：9.212×1.000×0.012×1.2=0.1326KN/m
现浇混凝土自重：24.0×1.000×0.12×1.2=3.456 KN/m
钢 筋 自 重：1.1×1.000×0.12×1.2=0.1584KN/m
q1=3.747 KN/m
考虑到模板为临时性结构，安全系数可适应降低，取折减系数0.9则：
q=0.9 q1=0.9×3.747=3.3723KN/m
施工荷载：2.5×1.4×0.9=3.15KN/m
（2）强度验算：
按施工荷载为均布考虑时
M1=0.1q12=0.1×（3.3723+3.15）×0.252=0.0408KN.m
按施工荷载为集中荷载考虑时
M2=0.1q12+0.175P1
=0.1×3.3723×0.352+0.175×3.15×0.25
=0.1589KN.m
取M=M2=0.1589KN.m进行验算
σ=M/W
=0.1589×106/（1000×122/6）
=6.62MPA＜17MPA（符合要求）
（3）挠度验算：
ω=0.677 q14/（100ET）
=0.677×3.3723×0.254/（100×6000×1.000×0.0123/12）
=0.1032mm＜1/400=0.875mm（符合要求）
3、 小楞验算
（1）荷载计算：
面 板 自 重：9.212×0.250×0.012×1.2=0.0332KN/m
小 楞 自 重：4.0×0.070×0.050×1.2=0.0168KN/m
现浇混凝土自重：24.0×0.250×0.120×1.2=0.864KN/m
钢 筋 自 重：1.1×0.250×0.120×1.2=0.0396KN/m
q1=0.9536KN/m
取折减系数0.9：
q=0.9q1=0.9×0.9536=0.86KN/m
施工荷载：2.5×0.25×1.4×0.9=0.7875kn/m
2.5×1.4×0.9=3.15KN
（2）强度验算
按2等跨连续梁进行验算。
按施工荷载为均布荷载考虑时
M1=0.125q1
=0.125×（0.86+0.7875）×0.252
=0.0129KN.m
V1=0.625q1
=0.625×（0.86+0.7875）×0.25
=0.2574KN 2
按施工荷载为集中荷载考虑时
M2=0.125 q12+0.188P1
=0.125×0.86×0.2502+0.188×3.15×0.25
=0.1548KN.m
V2=0.625 q1+0.688P
=0.625×0.86×0.250+0.688×3.15
=2.30KN
取M=M2=0.1548KN.m，V=V2=2.30KN进行验算
σ=M/W
=0.1548×106/（70×502/6）
=5.307MPa＜17MPa（可用）
t=3V/（2bh）
=3×2.30×103/（2×70×50）
=0.986MPa＜1.8MPa（符合要求）
（3）挠度验算：
ω=0.521q14/（100EI）
=0.521×0.86×0.9044/（100×10000×0.07×0.0503/12） =0.41mm＜1/1000=0.900mm（符合要求）
4、支架立柱验算
（1）每平方米荷载设计值
面板自重：9.212×0.012×1.2×0.9=0.1194 KN/m2
砼 自 重： 24×0.120×1.2×0.9=3.1104 KN/ m2
钢筋自重： 1.1×0.120×1.2×0.9=0.14256 KN/ m2
小楞自重：4.0×0.07×0.25×1.2×0.9=0.0756 KN/ m
q1=3.45 KN/ m2
施工荷载：0.9×1.4×2.5=3.15 KN/ m2
（2）强度验算：
q=3.45+3.15=6.6KN/ m2
ø48×3.5钢管：A=480mm2 I=12.19×104mm4 2
W=5.08×103cm3 i=1.58cm [σ]=215MPa E=2×105MPa 稳定系数 φ=0.374
（取竖向最大水平杆步距1600mm，λ=132.9）
σ=N/φA
=6.6×0.9×1.0×103/（0.374×480）
=33.09MPa＜[σ]=215MPa（足够）
（3）刚度验算：取1=6000mm计算时
△=N×1/（A×E）
=6.6×0.9×1.0×103×6000/（480×2×105） =0.37mm （具有足够的刚度）
（4）扣件验算
N=6.6×0.9×1.0
=5.94KN＜[N]=6KN （可以）
二、 梁模验算
以250×800梁为例，计算方法如下：
1、底模面板验算：
取1米宽板带，按两跨连续梁进行验算。
（1） 荷载计算：
面板自重：9.212×1.000×0.012×1.2×0.9=0.119KN/m 现浇砼重：24×1.000×0.800×1.2×0.9=20.736KN/m 钢筋自重：1.1×1.000×0.800×1.2×0.9=1.296KN/m q1 =22.151KN/m
施工荷载：2×1.4×0.9=2.52KN/m
（2） 强度验算：
按施工荷载为均布荷载考虑时
M=0.125q12
=0.125×（22.151+2.52）×0.252
=0.19KN.m
σ=M/W
=0.521×0.19×106/（1000×122/6）
=4.12MPa＜70MPa（满足要求）
ω=0.521q14/（100EI）
=0.521×22.151×0.204/（100×6000×0.0123/12） =0.522mm
2、梁底小楞验算：
（1）荷载计算：
面板自重：9.212×0.400×0.012×1.2×0.9=0.048KN/m 小楞自重：4.0×0.250×0.050×1.2×0.9=0.054KN/m 现浇砼重：24×0.250×0.800×1.2×0.9=5.184KN/m
钢筋自重：1.1×0.250×0.800×1.2×0.9=0.24KN/m
q1 =5.52KN/m
施工荷载：2×0.400×1.4×0.9=1.008KN/m
（2）强度验算：
按3跨连续梁进行验算。
M=0.1q12
=0.1×（5.52+1.008）×0.3502
=0.08KN.m
V=0.6q1
=0.6×（5.52+1.008）×0.350
=1.37KN.m
σ=M/W
=0.521×0.19×106/（1000×122/6）
= 4.12MPa＜17MPa（满足要求）
t=3V/（2bh）
=3×1.37×103/（2×250×50）
=0.16MPa＜1.8MPa（满足要求）
（3）挠度验算：
ω=0.677q14/（100EI）
=0.677×5.52×0.3504/（100×10000×0.07×0.0503/时12） =0.080mm＜1/1000=0.350mm（符合要求）
三，满堂支撑架验算：
Φ48×3.5钢管数据：
A=489mm2 i=15.8mm W=5.08cm3 I=12.9×104mm4 q0=3.84kg/mm2 f=205N/mm2
不组合风荷载时：N=1.2×ΣNGK+1.4×ΣNQK
当N/φA≤f时，整体稳定性符合要求。
NGK=24+1.5+1.1=26.6KN
NQK=3.15+3.15+2.5+1.89+2.5+2.52+1.008=16.718KN
N=1.2×26.6+1.4×16.718=55.33KN
查表得φ=0.836
N/φA=55.33×103/0.836×489=153.35N/mm2
因此本工程模板符合施工及规范要求。
榆林市志远建工集团建筑工程有限公司
名城广场项目部 2013年6月2日