・14・
(4) 药芯焊丝O 型截面特殊的导电结构以及药芯
27
焊接 2003(7)
与电弧之间的热交换条件变化, 也是滞熔形成的一个重
要原因。
参
考
文
献
4 王 宝. 焊接电弧物理与焊条工艺设计. 北京:机械工业出版
社,1998(4)
5 陈本荣, 张富巨, 刘渝南等. 用普通照相机拍摄和记录焊接电
弧形态. 焊接,1998(4) :22～23
6 张晓昱. 药芯焊丝电弧焊熔滴过渡行为影响规律的研究. 武
1 陈邦固, 雷万均. “滞熔”现象对碱性气保护药芯焊丝飞溅的
影响. 焊接技术,1995(6) :4～5
2 叶罗欣A A (苏) . 熔焊原理. 北京:机械工业出版社,1979. 3 BIL YK G B , KU PL EVA TSKII L M. Increasing the stability of
self shielding flux cored wires. Welding Journal ,1988(2) :25～
汉大学硕士学位论文,2002.
(收稿日期 2003 05 05)
作者简介: 张晓昱,1971年出生, 工学硕士。
高强钢焊接区“三点应力的测定
济南市验研究所(250033) 刘 强
(济南市 250061) 李亚江 王 娟
摘要 “三点弯曲”试验对HQ130高强钢焊接熔合区附近的应力状态进行了试验测定。试验结果表明, 外加载荷增大, 焊接试样的应力应变值逐渐增大, 经过近似直线的弹性范围后, 达到塑变区后应变发生突变。外加载荷增加使产生裂纹的可能性增大。尽管应变的公式计算值和实测值之间存在着一定的偏差, 但二者的总体趋势是一致的, 在要求不太严格或只要求获得应力变化规律的情况下, 仍可用公式法估算。
关键词: 高强钢 气体保护焊 拘束应力
MEASUREMENT OF RESTRAINT STRESS IN WE LDE D ZONE OF HIGH
STRENGTH STEE L B Y MEANS OF THREE -POINT BEN D TEST
Inspection Institute of the Boiler and Pressure Vessel in Ji ’nan Liu Q iang Shandong University
Li Yajiang , W ang Juan
Abstract The stress state near the fusion zone of HQ130high strength steel joint was measured by means of the three -point bend test. The test results indicated that the stress and strain would gradually increase when external load in 2creased , and happened to change suddenly after arriving ductility region. Increasing external load would increase the trend to produce welding crack. There was certain deviation between the calculation value and practical measuring value , but the general tendency of both was identical. The estimation of formula method can still be used under the condition of no strict requirement or only in hope of knowing the change regularity of the stress.
K ey w ords : high strength steel , gas shielded arc w elding , restraint stress
0 前 言
HQ130钢是目前国内用于焊接结构强度级别最高
的钢种, 主要用于工程机械高强耐磨部位。该钢除用作
工程装载机铲刀刃板外, 还可用于起重机抓斗刃口板以及挖掘机、推土机和采煤机等机械设备的刃口部位。高
焊接 2003(7) ・15・
从未堆焊面将试样磨至宽10mm , 厚5mm 。按金相试
样的制备方法将试样打磨、抛光并用3%的硝酸酒精溶液腐蚀, 显示出焊接区的轮廓。
“三点弯曲”试验装置由自行设计的加载装置、支块、Y J R -5型静态电阻应变仪、应变片及连接导线组成。通过旋转螺杆对试样施加载荷, 所加载荷用螺杆旋转的角度表示, 称为加载角度。在螺杆施加压力的作用下试样变形, 用千分表测量试样弯曲的挠度作为加载量的相对控制参量, 通过, 应力
。按图1加力, 则底面所受拉应力最大。图1
所示的加载装置可简化为见图3的简支梁。
ε=由力学公式推导可得 =2
E
l
强钢焊接时产生延迟裂纹不仅决定于钢的淬硬倾向和
氢的有害作用, 还决定于焊接接头所处的应力状态, 在某些情况下, 应力状态还起决定性的作用。
近年来不少研究者在致力于焊接接头区拘束应力的研究[1～3], 但受现有测试手段及检测设备的限制, 对焊接过程中拘束应力的瞬态分布进行准确的试验测定是非常困难的[4]。为了阐明外加载荷对HQ130钢焊接冷裂纹的影响, 本文用自行研制“三点弯曲”试验装置测试了外加载荷条件下焊接区应力、应变的变化规律。分析了在不同的焊接条件下, 究竟多大的拘束应力会产生焊接裂纹, 这个定量数据的确定对避免冷裂纹的产生具有重要的意义。1 试验方法
试验母材HQ130强度耐磨钢, 抗拉强度为1300Mo ,B 等多种合金元素, 钢供货状态为+℃成分、热处理(淬火) 后的力学性能和相变点分别列于表1、表2和表3。该钢经热处理后获得综合性能较好的低碳回火马氏体组织, 具有高强度、高硬度以及较好的塑性和缺口冲击韧性。
表1 试验用H Q130钢的化学成分(%)
C 0. 18
Si 0. 29
Mn 1. 21
Mo 0. 28
Cr 0. 61
Ni
B
S
P
式中:ε为应变, σ为应力; E 为弹性模量, f 为挠度, l 为试板宽度, h 为试板板厚。
0. 030. 00120. 0060. 025
表2 H Q130钢的力学性能(热处理后)
σb /MPa
1370
σδs /MPa 5(%) ψ(%)
1313
10
43
HRC 40. 5
) A kv /J (20℃
64
图3 “三点弯曲”加载装置简化示意图
2 试验结果及分析
表3 H Q130高强钢的相变点
名称或符号相变点温度T /名称或符号相变点温度T /℃
Ac 1Ac 3Ar 1
730850562
Ar 3M s
754400920±10
“三点弯曲”试验加载角度与应变的关系见表4和
图4, 卸载过程应变读数见表5。由图4可见, 随着加载角度的增大, 试样的应变值逐渐增大, 经过近似直线的弹性范围后, 在加载角度为240°～270°时, 应变发生突变, 达到塑变区; 继续加载到加载角度为360°时应变值为15440×10-6。
卸载过程中, 应变直线下降; 卸载完成后, 残余变形恒定, 应变值为8662×10-6, 为塑性变形。所以HQ130钢的弹性变形为6778×10-6。合金钢的弹性模量E 为186～206GPa [5], 由σs =E (εe -εT -εs ) 可得, σ式中εs 为1260. 7～1396. 3MPa 。e 为可见变形率, εT 为自由热变形率, εe -εT -εs 为屈服变形率。常
奥氏体化
HQ130钢“三点弯曲”试样尺寸为55mm ×10mm
×10mm , 每组6块。试样两端各焊制一块引弧板, 用
台钳将6块试样夹住, 然后在中间堆焊一道焊缝。采用CO 2气体保护焊配合GHS -70焊丝进行焊接, 工艺参数为:焊接电流130A , 焊接电压21V , 焊接速度0. 27cm/s 。焊后把各个试样分离开, 打磨掉焊缝余高,
・16・
温下HQ130钢的σs 为1313MPa , 处于此范围之内, 表明所得到的试验数据可靠。根据公式E =σs /(εe -εT -εs ) , 将HQ130钢的σs (1313MPa ) 和弹性变形ε(6778×10-6) 代入可得, 常温下HQ130钢的弹性模量
E 为1. 94×105MPa 。
表4 加载角度对应变及挠度的影响
加载角度
(°) [***********][**************]
焊接 2003(7)
挠度
/mm 0. 100. 180. 260. 320. 420. 520. 600. 660. 740. 820. 961. 10
应变读数ε′×10-[***********][***********]019608
6
应变值ε×10-[***********][***********]0
6
试样状态完好完好完好完好完好出现塑性变形
完好完好完好
°) [***********]
图46 ε10-1×
[***********][***********][1**********]0
6
计算应变值ε10-2×
[***********]607
[***********][1**********]34
6
(ε2-ε1) /
ε100%1×
[***********]7642504. 5
表5 卸载过程应变读数
) 卸载角度(°
[***********]150120
240
应变读数ε′×10-[***********][***********]1261
6
应变值ε×10-[***********][***********]62
6
[1**********]0
注:试样长55mm , 宽10mm , 厚5. 4mm (两支点间的距离为47
mm ) ; 仪器灵敏系数为2. 12; 材料泊松比0. 27; 试样应变值按下) 。式计算:试样应变值=仪器读数/(1+μ
实测应变与计算应变的关系见表6和图5, 应变的公式计算值大于实测值279%～4. 5%。差值百分比在初始加载时和塑变发生时较大(已失去实际意义) , 塑变发生后随着应变的增大, 差值百分比变小, 当加载角度达到360°时, 差值百分比只有4. 5%
。
图5 实测应变与计算应变的关系
发生上述现象可能是由下列原因造成的:①试样在
屈服点以前就发生了塑性变形, 而所用公式为完全弹性公式, 所以公式值与实测值有偏差; ②用千分尺测挠度,
焊接 2003(7) ・17・
熔合区附近的原奥氏体晶界沿变形方向有所拉长, 由原
来的近似六边形变化为近似长方形; 垂直于熔合区成长的组织发生一定角度的偏移, 偏移方向与试样的变形方向相同。随加载力的增大, 这些组织的变形增大, 方向性增强。熔合区附近的低碳马氏体组织较粗大, 裂纹沿条状组织扩展比横穿条状组织容易, 故裂纹在此处扩展所需的能量小, 容易在此处产生。“三点弯曲”试验表明, 外加载荷促进了熔合区附近裂纹的产生和扩展。
焊接熔合区存在着的相界、杂质和微观缺陷是潜在的裂纹源, 区, 当应力进一步增大时, 。, 。高强钢焊, 由许多单个间歇式, 裂纹扩展是不连续的。3 结 论
(1) “三点弯曲”试验结果表明, 外加载荷增大, 焊接
易产生误差; ③垫块和螺杆端部磨制得比较薄, 加力之
初, 垫块和螺杆易于变形, 所以偏差较大; 到加大角度后, 垫块和螺杆变形变得困难, 偏差较小。
尽管应变的公式计算值和实测值之间存在着一定的偏差, 但二者的总体趋势是一致的, 在要求不太严格或只要求获得应变变化规律的情况下, 仍可用公式法粗略估算。
在弹塑性范围内, 应力σ=E (εe -εT -εs ) 。将所测应变及HQ130钢的E 值代入可得各加载角度对应的应力值, 见表7。由图6和表7可见, 随着外加载荷的增加, 试样内产生的应力逐步增大。当加载角度为240°～270°时, 应力有下降的趋势, 这是由于应力值是根据弹性关系得出的, 而此时试样已发生了塑性变形, 故应力值比实际值要偏小一些; 随后应力值又逐步增大, 直至超过HQ130钢的屈服极限HQ130钢的拉伸强度σb (1370, E 塑性模量E ′, E , 实际应力, 。
表7 加载角度与应力关系
) 加载角度
(°
[**************]
应力/MPa
[**************]26
) 加载角度(°
[***********]
应力/MPa
[***********]272995
试样的应力应变值逐渐增大, 经过近似直线的弹性范围
后, 达到塑变区后应变发生突变。
(2) 所测应力值大于HQ130钢的拉伸强度σb
(1370MPa ) 时试样却未裂, 是由于计算应力用的是弹性模量E , 实际上应该用塑性模量E ′, 一般情况下E ′νE , 故计算应力远远大于实际应力。
(3) 尽管应变的公式计算值和实测值之间存在着一定的偏差, 但二者的总体趋势是一致的, 在要求不太严格或只要求获得应变变化规律的情况下, 仍可用公式法估算。
参
考
文
献
1 崔文媛. 用拘束度与拘束应力对对接接头裂缝试验的评定,
焊接学报,1985,6(3) :124～130
2 Ruud C O. Residual stress characterization of thick plate weld 2
ments using X -ray diffraction. Welding Journal ,1993,72(3) :87～91
3 唐慕尧. 焊接过程力学行为的数值研究方法, 焊接学报,
1988,9(3) :125～133
4 汪建华. 焊接过程中的三维热弹性塑性有限元分析. 力学与
实践,1995,17(3) :27～30
图6 加载角度与应力关系
5 刘鸿文. 材料力学. 北京:高等教育出版社,1992.
(收稿日期 2003 01 05)
在金相显微镜下观察经“三点弯曲”后的试样发现, 焊缝中先共析铁素体有规律的发生弯曲, 弯曲方向与试
样弯曲方向一致, 而针状铁素体与珠光体无明显变形。
作者简介: 刘 强,1971年出生, 大学本科, 工程师, 主要研究
方向为锅炉及压力容器焊接检验。
・14・
(4) 药芯焊丝O 型截面特殊的导电结构以及药芯
27
焊接 2003(7)
与电弧之间的热交换条件变化, 也是滞熔形成的一个重
要原因。
参
考
文
献
4 王 宝. 焊接电弧物理与焊条工艺设计. 北京:机械工业出版
社,1998(4)
5 陈本荣, 张富巨, 刘渝南等. 用普通照相机拍摄和记录焊接电
弧形态. 焊接,1998(4) :22～23
6 张晓昱. 药芯焊丝电弧焊熔滴过渡行为影响规律的研究. 武
1 陈邦固, 雷万均. “滞熔”现象对碱性气保护药芯焊丝飞溅的
影响. 焊接技术,1995(6) :4～5
2 叶罗欣A A (苏) . 熔焊原理. 北京:机械工业出版社,1979. 3 BIL YK G B , KU PL EVA TSKII L M. Increasing the stability of
self shielding flux cored wires. Welding Journal ,1988(2) :25～
汉大学硕士学位论文,2002.
(收稿日期 2003 05 05)
作者简介: 张晓昱,1971年出生, 工学硕士。
高强钢焊接区“三点应力的测定
济南市验研究所(250033) 刘 强
(济南市 250061) 李亚江 王 娟
摘要 “三点弯曲”试验对HQ130高强钢焊接熔合区附近的应力状态进行了试验测定。试验结果表明, 外加载荷增大, 焊接试样的应力应变值逐渐增大, 经过近似直线的弹性范围后, 达到塑变区后应变发生突变。外加载荷增加使产生裂纹的可能性增大。尽管应变的公式计算值和实测值之间存在着一定的偏差, 但二者的总体趋势是一致的, 在要求不太严格或只要求获得应力变化规律的情况下, 仍可用公式法估算。
关键词: 高强钢 气体保护焊 拘束应力
MEASUREMENT OF RESTRAINT STRESS IN WE LDE D ZONE OF HIGH
STRENGTH STEE L B Y MEANS OF THREE -POINT BEN D TEST
Inspection Institute of the Boiler and Pressure Vessel in Ji ’nan Liu Q iang Shandong University
Li Yajiang , W ang Juan
Abstract The stress state near the fusion zone of HQ130high strength steel joint was measured by means of the three -point bend test. The test results indicated that the stress and strain would gradually increase when external load in 2creased , and happened to change suddenly after arriving ductility region. Increasing external load would increase the trend to produce welding crack. There was certain deviation between the calculation value and practical measuring value , but the general tendency of both was identical. The estimation of formula method can still be used under the condition of no strict requirement or only in hope of knowing the change regularity of the stress.
K ey w ords : high strength steel , gas shielded arc w elding , restraint stress
0 前 言
HQ130钢是目前国内用于焊接结构强度级别最高
的钢种, 主要用于工程机械高强耐磨部位。该钢除用作
工程装载机铲刀刃板外, 还可用于起重机抓斗刃口板以及挖掘机、推土机和采煤机等机械设备的刃口部位。高
焊接 2003(7) ・15・
从未堆焊面将试样磨至宽10mm , 厚5mm 。按金相试
样的制备方法将试样打磨、抛光并用3%的硝酸酒精溶液腐蚀, 显示出焊接区的轮廓。
“三点弯曲”试验装置由自行设计的加载装置、支块、Y J R -5型静态电阻应变仪、应变片及连接导线组成。通过旋转螺杆对试样施加载荷, 所加载荷用螺杆旋转的角度表示, 称为加载角度。在螺杆施加压力的作用下试样变形, 用千分表测量试样弯曲的挠度作为加载量的相对控制参量, 通过, 应力
。按图1加力, 则底面所受拉应力最大。图1
所示的加载装置可简化为见图3的简支梁。
ε=由力学公式推导可得 =2
E
l
强钢焊接时产生延迟裂纹不仅决定于钢的淬硬倾向和
氢的有害作用, 还决定于焊接接头所处的应力状态, 在某些情况下, 应力状态还起决定性的作用。
近年来不少研究者在致力于焊接接头区拘束应力的研究[1～3], 但受现有测试手段及检测设备的限制, 对焊接过程中拘束应力的瞬态分布进行准确的试验测定是非常困难的[4]。为了阐明外加载荷对HQ130钢焊接冷裂纹的影响, 本文用自行研制“三点弯曲”试验装置测试了外加载荷条件下焊接区应力、应变的变化规律。分析了在不同的焊接条件下, 究竟多大的拘束应力会产生焊接裂纹, 这个定量数据的确定对避免冷裂纹的产生具有重要的意义。1 试验方法
试验母材HQ130强度耐磨钢, 抗拉强度为1300Mo ,B 等多种合金元素, 钢供货状态为+℃成分、热处理(淬火) 后的力学性能和相变点分别列于表1、表2和表3。该钢经热处理后获得综合性能较好的低碳回火马氏体组织, 具有高强度、高硬度以及较好的塑性和缺口冲击韧性。
表1 试验用H Q130钢的化学成分(%)
C 0. 18
Si 0. 29
Mn 1. 21
Mo 0. 28
Cr 0. 61
Ni
B
S
P
式中:ε为应变, σ为应力; E 为弹性模量, f 为挠度, l 为试板宽度, h 为试板板厚。
0. 030. 00120. 0060. 025
表2 H Q130钢的力学性能(热处理后)
σb /MPa
1370
σδs /MPa 5(%) ψ(%)
1313
10
43
HRC 40. 5
) A kv /J (20℃
64
图3 “三点弯曲”加载装置简化示意图
2 试验结果及分析
表3 H Q130高强钢的相变点
名称或符号相变点温度T /名称或符号相变点温度T /℃
Ac 1Ac 3Ar 1
730850562
Ar 3M s
754400920±10
“三点弯曲”试验加载角度与应变的关系见表4和
图4, 卸载过程应变读数见表5。由图4可见, 随着加载角度的增大, 试样的应变值逐渐增大, 经过近似直线的弹性范围后, 在加载角度为240°～270°时, 应变发生突变, 达到塑变区; 继续加载到加载角度为360°时应变值为15440×10-6。
卸载过程中, 应变直线下降; 卸载完成后, 残余变形恒定, 应变值为8662×10-6, 为塑性变形。所以HQ130钢的弹性变形为6778×10-6。合金钢的弹性模量E 为186～206GPa [5], 由σs =E (εe -εT -εs ) 可得, σ式中εs 为1260. 7～1396. 3MPa 。e 为可见变形率, εT 为自由热变形率, εe -εT -εs 为屈服变形率。常
奥氏体化
HQ130钢“三点弯曲”试样尺寸为55mm ×10mm
×10mm , 每组6块。试样两端各焊制一块引弧板, 用
台钳将6块试样夹住, 然后在中间堆焊一道焊缝。采用CO 2气体保护焊配合GHS -70焊丝进行焊接, 工艺参数为:焊接电流130A , 焊接电压21V , 焊接速度0. 27cm/s 。焊后把各个试样分离开, 打磨掉焊缝余高,
・16・
温下HQ130钢的σs 为1313MPa , 处于此范围之内, 表明所得到的试验数据可靠。根据公式E =σs /(εe -εT -εs ) , 将HQ130钢的σs (1313MPa ) 和弹性变形ε(6778×10-6) 代入可得, 常温下HQ130钢的弹性模量
E 为1. 94×105MPa 。
表4 加载角度对应变及挠度的影响
加载角度
(°) [***********][**************]
焊接 2003(7)
挠度
/mm 0. 100. 180. 260. 320. 420. 520. 600. 660. 740. 820. 961. 10
应变读数ε′×10-[***********][***********]019608
6
应变值ε×10-[***********][***********]0
6
试样状态完好完好完好完好完好出现塑性变形
完好完好完好
°) [***********]
图46 ε10-1×
[***********][***********][1**********]0
6
计算应变值ε10-2×
[***********]607
[***********][1**********]34
6
(ε2-ε1) /
ε100%1×
[***********]7642504. 5
表5 卸载过程应变读数
) 卸载角度(°
[***********]150120
240
应变读数ε′×10-[***********][***********]1261
6
应变值ε×10-[***********][***********]62
6
[1**********]0
注:试样长55mm , 宽10mm , 厚5. 4mm (两支点间的距离为47
mm ) ; 仪器灵敏系数为2. 12; 材料泊松比0. 27; 试样应变值按下) 。式计算:试样应变值=仪器读数/(1+μ
实测应变与计算应变的关系见表6和图5, 应变的公式计算值大于实测值279%～4. 5%。差值百分比在初始加载时和塑变发生时较大(已失去实际意义) , 塑变发生后随着应变的增大, 差值百分比变小, 当加载角度达到360°时, 差值百分比只有4. 5%
。
图5 实测应变与计算应变的关系
发生上述现象可能是由下列原因造成的:①试样在
屈服点以前就发生了塑性变形, 而所用公式为完全弹性公式, 所以公式值与实测值有偏差; ②用千分尺测挠度,
焊接 2003(7) ・17・
熔合区附近的原奥氏体晶界沿变形方向有所拉长, 由原
来的近似六边形变化为近似长方形; 垂直于熔合区成长的组织发生一定角度的偏移, 偏移方向与试样的变形方向相同。随加载力的增大, 这些组织的变形增大, 方向性增强。熔合区附近的低碳马氏体组织较粗大, 裂纹沿条状组织扩展比横穿条状组织容易, 故裂纹在此处扩展所需的能量小, 容易在此处产生。“三点弯曲”试验表明, 外加载荷促进了熔合区附近裂纹的产生和扩展。
焊接熔合区存在着的相界、杂质和微观缺陷是潜在的裂纹源, 区, 当应力进一步增大时, 。, 。高强钢焊, 由许多单个间歇式, 裂纹扩展是不连续的。3 结 论
(1) “三点弯曲”试验结果表明, 外加载荷增大, 焊接
易产生误差; ③垫块和螺杆端部磨制得比较薄, 加力之
初, 垫块和螺杆易于变形, 所以偏差较大; 到加大角度后, 垫块和螺杆变形变得困难, 偏差较小。
尽管应变的公式计算值和实测值之间存在着一定的偏差, 但二者的总体趋势是一致的, 在要求不太严格或只要求获得应变变化规律的情况下, 仍可用公式法粗略估算。
在弹塑性范围内, 应力σ=E (εe -εT -εs ) 。将所测应变及HQ130钢的E 值代入可得各加载角度对应的应力值, 见表7。由图6和表7可见, 随着外加载荷的增加, 试样内产生的应力逐步增大。当加载角度为240°～270°时, 应力有下降的趋势, 这是由于应力值是根据弹性关系得出的, 而此时试样已发生了塑性变形, 故应力值比实际值要偏小一些; 随后应力值又逐步增大, 直至超过HQ130钢的屈服极限HQ130钢的拉伸强度σb (1370, E 塑性模量E ′, E , 实际应力, 。
表7 加载角度与应力关系
) 加载角度
(°
[**************]
应力/MPa
[**************]26
) 加载角度(°
[***********]
应力/MPa
[***********]272995
试样的应力应变值逐渐增大, 经过近似直线的弹性范围
后, 达到塑变区后应变发生突变。
(2) 所测应力值大于HQ130钢的拉伸强度σb
(1370MPa ) 时试样却未裂, 是由于计算应力用的是弹性模量E , 实际上应该用塑性模量E ′, 一般情况下E ′νE , 故计算应力远远大于实际应力。
(3) 尽管应变的公式计算值和实测值之间存在着一定的偏差, 但二者的总体趋势是一致的, 在要求不太严格或只要求获得应变变化规律的情况下, 仍可用公式法估算。
参
考
文
献
1 崔文媛. 用拘束度与拘束应力对对接接头裂缝试验的评定,
焊接学报,1985,6(3) :124～130
2 Ruud C O. Residual stress characterization of thick plate weld 2
ments using X -ray diffraction. Welding Journal ,1993,72(3) :87～91
3 唐慕尧. 焊接过程力学行为的数值研究方法, 焊接学报,
1988,9(3) :125～133
4 汪建华. 焊接过程中的三维热弹性塑性有限元分析. 力学与
实践,1995,17(3) :27～30
图6 加载角度与应力关系
5 刘鸿文. 材料力学. 北京:高等教育出版社,1992.
(收稿日期 2003 01 05)
在金相显微镜下观察经“三点弯曲”后的试样发现, 焊缝中先共析铁素体有规律的发生弯曲, 弯曲方向与试
样弯曲方向一致, 而针状铁素体与珠光体无明显变形。
作者简介: 刘 强,1971年出生, 大学本科, 工程师, 主要研究
方向为锅炉及压力容器焊接检验。