YD 矿结晶水热分解非等温动力学研究
李金莲 李艳茹 刘万山
（鞍钢股份公司技术中心，辽宁 鞍山114009）
摘 要：采用热分析 (TG、DTG 、DSC) 技术, 进行不同升温速率(5℃/min,10℃/min,20℃/min)下YD 矿结晶水热分解非等温动力学研究。结果表明：YD 矿结晶水热分解过程分为缓慢热分解阶段和快速热分解阶段，得到缓慢阶段和快速阶段的结晶水分解反应热值分别为45.68～84.27 mJ·mg -1和255.21～295.29 mJ·mg -1， 且其随着升温速率的增加而降低。采用Coats-Redffen 法进行了YD 矿结晶水热分解非等温动力学分析，得到缓慢阶段和快速阶段的表观活化能分别为19.68～21.37 kJ·mol -1和75.61～77.62 kJ·mol -1，快速阶段的表观活化能随着升温速率增加而增加。 关键词：褐铁矿；结晶水；非等温动力学
Study on non-isothermal analysis kinetic of thermal decomposition crystal
water YD ore
LI Jin-lian ,LI Yan –ru, LIUWang-shan
(Technological Centre of Angang Steel Co.,Ltd.Anshan 114009 Liaoning ,China)
Abstract: The non-isothermal analysis kinetic of thermal decomposition crystal water YD ore have been studied by means of thermal analysis (TG、DTG 、DSC) at different heating rate(5℃/min,10℃/min,20℃/min). Results indicated that the thermal decomposition crystal water YD ore is composited of the slow thermal decomposition stage and the quick thermal decomposition stage, The decomposition reaction calorific of the slow stage and the quick stage are ranging from 45.68 to 84.27 mJ·mg -1 and 255.21 to 295.29 mJ·mg -1, which decrease with the increasing of the heating rate. The non-isothermal analysis kinetic of thermal decomposition crystal water YD ore
was studied by the Coats-Redfern integration method（suppose reaction series n=1）, The activation energy of the reaction of the slow stage and the quick stage are ranging from 19.68 to 21.37 kJ·mol -1 and 75.61 to 77.62 kJ·mol -1, and the activation energy of the reaction of the quick stage increase with the increasing of the heating rate. Key words: limonite, crystal water, non-isothermal Kinetics
褐铁矿是含结晶水的氧化铁矿石，其烧损大，吸水性强，在烧结过程受热脱除结晶水和游离水时会发生爆裂现象，易使烧结料层疏松甚至产生空洞，这些都极大地影响了烧结生产的产量、煤耗以及烧结矿强度。对于含有一定数量的结晶水褐铁粉矿烧结，国内外许多学者进行大量研究
[1～6]
, 但并没有关于检测结晶水热分解热值相关报道。因此，对褐铁矿结晶水
热分解反应热值和动力学参数进行研究和分析，对于烧结生产过程燃料配比的制定，具有一定的参考价值。本文采用综合热分析技术同时测量褐铁矿结晶水热分解的TG-DTG-DSC 曲线，进行结晶水热分解反应热值和非等温动力学分析。
1实验原料与实验方法
1．1实验原料
实验所用含铁原料是YD 矿，它的主要化学成分及粒度表1。为了能够除去铁矿粉中的游离水，把贴矿粉放在烘箱里110℃烘干24h 。
表1 YD 矿化学成分分析结果（%） Table 1 Chemical analysis of YD ore （%）
样品 YD 矿
TFe 62.18
FeO 0.27
SiO 2 5.08
CaO ＜0.1
MgO 0.13
Al 2O 3 1.33
Ig 11.14
粒度 ＜200目
1．2实验方法
实验采用法国SETARAM 公司生产的Labsys 综合热分析仪。试样质量为30mg 左右，将试样装入Φ5 mm ×8 mm刚玉坩锅。在静态空气的条件下进行TG - DTG -DSC 实验，升温制度为从室温以10℃/min生温速率升至105℃，然后恒温5min ，再分别以为5℃/min、10℃/min、20℃/min的升温速率在从105℃加热至500℃。
实验过程中同时测量试样的失重量（TG ）、失重速率（DTG ）和热流速率（DSC ）曲线。热重仪自动记录得到m —T （t ）曲线，利用（1）计算结晶水热分解转化率α： a =
m 0-m
（1）
m 0-m ∞
式中： α—转化率；m 0—起始质量；m —T （t ）时的质量；m ∞—最终质量； 若褐铁矿单位质量结晶水分解热为∆H (mJ·mg) ，根据DSC 曲线的热速率dH
-1
(mW或
mJ·s ) ，则褐铁矿单位质量分解热∆H 的计算式：
-1
⎰ ∆H (t )=
-1
t +1
dH
t
∆m ∞
⨯dt
（2）
式中： ∆H (t )—T （t ）时的热流，mJ·mg；∆m ∞——最大质量损失量，mg ；dH —反应热流速率，mW 。
2试验结果与分析
不同升温速率的YD 矿结晶水热分解的TG 、DTG 和DSC 曲线分别为图1～3，根据反应TG 曲线可以看出不同升温速率下YD 矿结晶水热分解都由缓慢分解和快速分解两个阶段组成及与其特征参数见表2。
表2 YD 矿结晶水热分解的特征参数
Table 2 The parameters of decompose of crystal water YD ore
反应阶段
β=5（℃/min）
缓慢反应阶段
快速反应阶段
温度区间（℃） ΔH （mJ/mg） 温度区间（℃） ΔH （mJ/mg） DTG 的峰值（℃）
注：ΔH 为实际测量反应热
0.1
0.0-0.5-1.0-1.5
升温速率 β=10（℃/min） 174～240 64.85 240～366 262.87 315
β=20（℃/min） 200～250 45.68 250～380 255.21 327
160～230 84.27 230～350 295.29 305
0.0
0-2-4
-0.1
s D T G /m g ·
-1
-2.0-2.5-3.0
-8
-0.2
-10-12-14
-0.3
-3.5
图1 YD 矿结晶水热分解的TG 、DTG 和DSC 曲线（β=5℃/min） Fig.1 TG、DTG and DSC of decompose of crystal water YD ore （β=5℃/min）
温度/℃
D S C /m W
-6
T G /m g
0.2
0.10.0
-5
T G /m g
-0.2-0.3-0.4-0.5
s D T G /m g ·s D T G /m g ·
-1
-10
-15
-20
-25
图2 YD 矿结晶水热分解的TG 、DTG 和DSC 曲线（β=10℃/min）
Fig.2 TG、
DTG and DSC of decompose of crystal water YD ore （β=10℃/min）
0.4
0.0
-10
温度/℃
0.2
-20
-0.4
-0.6
-30
-0.8
-40
-1.0
图3 YD 矿结晶水热分解的TG 、DTG 和DSC 曲线（β=20℃/min）
Fig.3 TG、DTG and DSC of decompose of crystal water YD ore （β=20℃/min）
温度/℃
通过表2和图1～3可知： YD 矿结晶水热分解过程是一个明显的吸热过程。YD 矿结晶水热分解的每个阶段的起始温度值和结束温度值随着升温速率的增加而提高，YD 矿结晶水热分解的DTG 的峰值随着升温速率增加而提高；但是每个阶段热分解吸收的热量值却随着升温速率的增加而降低。
3 YD 矿热分解的动力学
铁矿结晶水热分解非等温动力学方程为：
d αA
=exp(-E RT ) f (α) （3） dT β
式中：α为反应物转化率；A 为频率因子，s -1；；β为升温速率,K/min； E 为分解反应活
C /m W D S
T G /m g
-0.2
D S C /m W
-0.1
-1
化能，KJ ⋅mol ；T 为温度，K ；f (α) 为模式函数。
非等温动力学的数据处理方法通常采用微商法和积分法，微商法有Freman-Carroll 法、Achar ，Brindley 和Sharp 法、Vachuska 和Voboril 法等，积分法有Doyle 和Zsako 法、Coats 和Redfern 法、MacCallum 和Tammer 法等[7]。本文采用Coats-Redffen 法求解动力学参数，其动力学方程为：
-1
[1-(1-α) ]=ART
1-n
1-n
⎡2RT ⎤-RT 1- (4) ⎥e βE ⎢E ⎣⎦
2
E
两边取对数整理可得：
当n ≠1时 n 的所有值
⎧1-(1-α) 1-n ⎫⎧AR ⎡2RT ⎤⎫E =ln 1- ln ⎨ (5) ⎬⎨⎬-2⎢⎥E ⎦⎭RT ⎩βE ⎣⎩T (1-n ) ⎭
当n =1时
ln ⎢
[]
⎧AR ⎡2RT ⎤⎫E ⎡-ln(1-α) ⎤=ln ⎨2⎥⎢1-E ⎥⎬-RT (6) βE T ⎣⎦⎣⎦⎭⎩
因此， ln ⎢
E ⎡-ln(1-α) ⎤1
对作图，都能得到一条直线，斜率等于。对一般的反-2⎥R T ⎣⎦T
⎡AR 2RT ⎤
(1-) ⎥几乎都是常数。褐铁矿结晶水热分解为均相βE E ⎣⎦
应温区及大部分的E 而言，ln ⎢
一级反应，分别将不同种类褐铁矿结晶水热分解的TG 实验结果代入式（6），用
ln -ln(1-α) /T 2对1/T 作图，进行拟合，拟合后的直线的斜率为-E /R ，截距为⎧AR ⎡2RT ⎤⎫
ln ⎨⎢1-E ⎥⎬。通过斜率可以求出活化能E ，通过截距可以求出频率因子A 。 βE ⎣⎦⎭⎩
表3 不同升温速率下的YD 矿结晶水热分解TG 动力学方程及其特征参数
Table3 Dynamic equation of TG and the parameters of decompose of crystal water YD ore at different heating rate
反应阶段
[]
β（℃·min -1） 线性方程
相关系数R 2
活化能E （kJ·mol -1）
频率因子A （s -1） 0.25 0.26 0.61 2.31×105
结晶水缓慢热分解阶段
5 10 20
y=-2570.9x-3.9498 y=-2378.9x-4.5139 y=-2468x-4.3857 y=-9094.7x+8.5882
0.9985 0.998 0.9966 0.9674
21.37 19.78 20.52 75.61
5
结晶水快速热分解阶段 10 20
y= -9265.2x+8.5315 y=-9336.5x+8.3714
0.9739 0.9766
77.03 77.62
4.70×105 8.07×105
由表3可知：采用Coats-Redffen 法能够很好拟和YD 矿结晶水热分解过程，结晶水缓慢热分解阶段的表观活化能小于结晶水快速热分解阶段的表观活化能；结晶水缓慢热分解阶段和结晶水快速热分解阶段的表观活化能分别为19.68～21.37 kJ·mol -1和75.61～77.62 kJ·mol -1；升温速率对褐铁矿结晶水缓慢热分解阶段的影响不大，但是结晶水快速热分解阶段的表观活化能随着升温速率增加而增加。
4 结论
(1) YD 矿结晶水热分解过程由缓慢热分解阶段和快速热分解阶段组成, 每个阶段分解反应热值都随着升温速率的增加而降低；结晶水热分解终点温度随着升温速率的增加而提高，而且热分解速率也随升温速率的增加。
(2) 采用Coats-Redffen 法进行了TG 矿结晶水热分解动力学分析，得到结晶水缓慢热分解阶段和结晶水快速热分解阶段的表观活化能分别为19.68～21.37 kJ·mol -1和75.61～77.62 kJ·mol -1，升温速率对YD 矿结晶水缓慢热分解阶段的影响不大，但是对结晶水快速热分解阶段的表观活化能随着升温速率增加而增加。 参考文献：
[1] .周国凡, 毕学工, 翁德明. 全褐铁矿烧结的实验研究[J].钢铁研究.2006,Vol.34 No.1 [2] .刘振林, 温洪霞. 国内外褐铁矿烧结技术发展现状[J].中国冶金.2003,5(66)
[3]. H.Fujimori. Evolution of ironmaking in Japan[A]. Ironmaking Conference Proceedings[C], 1998,46~48. [4]. C.E.Lu. Some Progress in understanding the science of iron ore sintering[J]. ISS Technical Paper,1~18. [5]. L.X.Yang,S.Witchard. Sintering of Blends Containing Magnetite Conc – entrate and Hematite or ／and Goethite Ores[J], ISIJ International, 1998, 38(10): 1069~1076.
[6]. L.X.Yang,L. Davis. Assimilation and Mineral Formation during Sintering for Blends Containing Magnetite Concentrate and Hematite/Pisolite Sintering Fines[J],.ISIJ International, 1999,39(3):239~245. [7] .陆振荣. 热分析动力学的新进展. 无机化学学报，1998，14(2)：119～ 126
作者简介：李金莲（1981-），男，硕士，助理工程师；2008年毕业辽宁科技大学钢铁冶金专业，现工作与鞍钢股份有限公司技术中心冶金工艺研究所，从事烧结球团技术方面研究。电话：[1**********]，E-mail:[email protected]
YD 矿结晶水热分解非等温动力学研究
李金莲 李艳茹 刘万山
（鞍钢股份公司技术中心，辽宁 鞍山114009）
摘 要：采用热分析 (TG、DTG 、DSC) 技术, 进行不同升温速率(5℃/min,10℃/min,20℃/min)下YD 矿结晶水热分解非等温动力学研究。结果表明：YD 矿结晶水热分解过程分为缓慢热分解阶段和快速热分解阶段，得到缓慢阶段和快速阶段的结晶水分解反应热值分别为45.68～84.27 mJ·mg -1和255.21～295.29 mJ·mg -1， 且其随着升温速率的增加而降低。采用Coats-Redffen 法进行了YD 矿结晶水热分解非等温动力学分析，得到缓慢阶段和快速阶段的表观活化能分别为19.68～21.37 kJ·mol -1和75.61～77.62 kJ·mol -1，快速阶段的表观活化能随着升温速率增加而增加。 关键词：褐铁矿；结晶水；非等温动力学
Study on non-isothermal analysis kinetic of thermal decomposition crystal
water YD ore
LI Jin-lian ,LI Yan –ru, LIUWang-shan
(Technological Centre of Angang Steel Co.,Ltd.Anshan 114009 Liaoning ,China)
Abstract: The non-isothermal analysis kinetic of thermal decomposition crystal water YD ore have been studied by means of thermal analysis (TG、DTG 、DSC) at different heating rate(5℃/min,10℃/min,20℃/min). Results indicated that the thermal decomposition crystal water YD ore is composited of the slow thermal decomposition stage and the quick thermal decomposition stage, The decomposition reaction calorific of the slow stage and the quick stage are ranging from 45.68 to 84.27 mJ·mg -1 and 255.21 to 295.29 mJ·mg -1, which decrease with the increasing of the heating rate. The non-isothermal analysis kinetic of thermal decomposition crystal water YD ore
was studied by the Coats-Redfern integration method（suppose reaction series n=1）, The activation energy of the reaction of the slow stage and the quick stage are ranging from 19.68 to 21.37 kJ·mol -1 and 75.61 to 77.62 kJ·mol -1, and the activation energy of the reaction of the quick stage increase with the increasing of the heating rate. Key words: limonite, crystal water, non-isothermal Kinetics
褐铁矿是含结晶水的氧化铁矿石，其烧损大，吸水性强，在烧结过程受热脱除结晶水和游离水时会发生爆裂现象，易使烧结料层疏松甚至产生空洞，这些都极大地影响了烧结生产的产量、煤耗以及烧结矿强度。对于含有一定数量的结晶水褐铁粉矿烧结，国内外许多学者进行大量研究
[1～6]
, 但并没有关于检测结晶水热分解热值相关报道。因此，对褐铁矿结晶水
热分解反应热值和动力学参数进行研究和分析，对于烧结生产过程燃料配比的制定，具有一定的参考价值。本文采用综合热分析技术同时测量褐铁矿结晶水热分解的TG-DTG-DSC 曲线，进行结晶水热分解反应热值和非等温动力学分析。
1实验原料与实验方法
1．1实验原料
实验所用含铁原料是YD 矿，它的主要化学成分及粒度表1。为了能够除去铁矿粉中的游离水，把贴矿粉放在烘箱里110℃烘干24h 。
表1 YD 矿化学成分分析结果（%） Table 1 Chemical analysis of YD ore （%）
样品 YD 矿
TFe 62.18
FeO 0.27
SiO 2 5.08
CaO ＜0.1
MgO 0.13
Al 2O 3 1.33
Ig 11.14
粒度 ＜200目
1．2实验方法
实验采用法国SETARAM 公司生产的Labsys 综合热分析仪。试样质量为30mg 左右，将试样装入Φ5 mm ×8 mm刚玉坩锅。在静态空气的条件下进行TG - DTG -DSC 实验，升温制度为从室温以10℃/min生温速率升至105℃，然后恒温5min ，再分别以为5℃/min、10℃/min、20℃/min的升温速率在从105℃加热至500℃。
实验过程中同时测量试样的失重量（TG ）、失重速率（DTG ）和热流速率（DSC ）曲线。热重仪自动记录得到m —T （t ）曲线，利用（1）计算结晶水热分解转化率α： a =
m 0-m
（1）
m 0-m ∞
式中： α—转化率；m 0—起始质量；m —T （t ）时的质量；m ∞—最终质量； 若褐铁矿单位质量结晶水分解热为∆H (mJ·mg) ，根据DSC 曲线的热速率dH
-1
(mW或
mJ·s ) ，则褐铁矿单位质量分解热∆H 的计算式：
-1
⎰ ∆H (t )=
-1
t +1
dH
t
∆m ∞
⨯dt
（2）
式中： ∆H (t )—T （t ）时的热流，mJ·mg；∆m ∞——最大质量损失量，mg ；dH —反应热流速率，mW 。
2试验结果与分析
不同升温速率的YD 矿结晶水热分解的TG 、DTG 和DSC 曲线分别为图1～3，根据反应TG 曲线可以看出不同升温速率下YD 矿结晶水热分解都由缓慢分解和快速分解两个阶段组成及与其特征参数见表2。
表2 YD 矿结晶水热分解的特征参数
Table 2 The parameters of decompose of crystal water YD ore
反应阶段
β=5（℃/min）
缓慢反应阶段
快速反应阶段
温度区间（℃） ΔH （mJ/mg） 温度区间（℃） ΔH （mJ/mg） DTG 的峰值（℃）
注：ΔH 为实际测量反应热
0.1
0.0-0.5-1.0-1.5
升温速率 β=10（℃/min） 174～240 64.85 240～366 262.87 315
β=20（℃/min） 200～250 45.68 250～380 255.21 327
160～230 84.27 230～350 295.29 305
0.0
0-2-4
-0.1
s D T G /m g ·
-1
-2.0-2.5-3.0
-8
-0.2
-10-12-14
-0.3
-3.5
图1 YD 矿结晶水热分解的TG 、DTG 和DSC 曲线（β=5℃/min） Fig.1 TG、DTG and DSC of decompose of crystal water YD ore （β=5℃/min）
温度/℃
D S C /m W
-6
T G /m g
0.2
0.10.0
-5
T G /m g
-0.2-0.3-0.4-0.5
s D T G /m g ·s D T G /m g ·
-1
-10
-15
-20
-25
图2 YD 矿结晶水热分解的TG 、DTG 和DSC 曲线（β=10℃/min）
Fig.2 TG、
DTG and DSC of decompose of crystal water YD ore （β=10℃/min）
0.4
0.0
-10
温度/℃
0.2
-20
-0.4
-0.6
-30
-0.8
-40
-1.0
图3 YD 矿结晶水热分解的TG 、DTG 和DSC 曲线（β=20℃/min）
Fig.3 TG、DTG and DSC of decompose of crystal water YD ore （β=20℃/min）
温度/℃
通过表2和图1～3可知： YD 矿结晶水热分解过程是一个明显的吸热过程。YD 矿结晶水热分解的每个阶段的起始温度值和结束温度值随着升温速率的增加而提高，YD 矿结晶水热分解的DTG 的峰值随着升温速率增加而提高；但是每个阶段热分解吸收的热量值却随着升温速率的增加而降低。
3 YD 矿热分解的动力学
铁矿结晶水热分解非等温动力学方程为：
d αA
=exp(-E RT ) f (α) （3） dT β
式中：α为反应物转化率；A 为频率因子，s -1；；β为升温速率,K/min； E 为分解反应活
C /m W D S
T G /m g
-0.2
D S C /m W
-0.1
-1
化能，KJ ⋅mol ；T 为温度，K ；f (α) 为模式函数。
非等温动力学的数据处理方法通常采用微商法和积分法，微商法有Freman-Carroll 法、Achar ，Brindley 和Sharp 法、Vachuska 和Voboril 法等，积分法有Doyle 和Zsako 法、Coats 和Redfern 法、MacCallum 和Tammer 法等[7]。本文采用Coats-Redffen 法求解动力学参数，其动力学方程为：
-1
[1-(1-α) ]=ART
1-n
1-n
⎡2RT ⎤-RT 1- (4) ⎥e βE ⎢E ⎣⎦
2
E
两边取对数整理可得：
当n ≠1时 n 的所有值
⎧1-(1-α) 1-n ⎫⎧AR ⎡2RT ⎤⎫E =ln 1- ln ⎨ (5) ⎬⎨⎬-2⎢⎥E ⎦⎭RT ⎩βE ⎣⎩T (1-n ) ⎭
当n =1时
ln ⎢
[]
⎧AR ⎡2RT ⎤⎫E ⎡-ln(1-α) ⎤=ln ⎨2⎥⎢1-E ⎥⎬-RT (6) βE T ⎣⎦⎣⎦⎭⎩
因此， ln ⎢
E ⎡-ln(1-α) ⎤1
对作图，都能得到一条直线，斜率等于。对一般的反-2⎥R T ⎣⎦T
⎡AR 2RT ⎤
(1-) ⎥几乎都是常数。褐铁矿结晶水热分解为均相βE E ⎣⎦
应温区及大部分的E 而言，ln ⎢
一级反应，分别将不同种类褐铁矿结晶水热分解的TG 实验结果代入式（6），用
ln -ln(1-α) /T 2对1/T 作图，进行拟合，拟合后的直线的斜率为-E /R ，截距为⎧AR ⎡2RT ⎤⎫
ln ⎨⎢1-E ⎥⎬。通过斜率可以求出活化能E ，通过截距可以求出频率因子A 。 βE ⎣⎦⎭⎩
表3 不同升温速率下的YD 矿结晶水热分解TG 动力学方程及其特征参数
Table3 Dynamic equation of TG and the parameters of decompose of crystal water YD ore at different heating rate
反应阶段
[]
β（℃·min -1） 线性方程
相关系数R 2
活化能E （kJ·mol -1）
频率因子A （s -1） 0.25 0.26 0.61 2.31×105
结晶水缓慢热分解阶段
5 10 20
y=-2570.9x-3.9498 y=-2378.9x-4.5139 y=-2468x-4.3857 y=-9094.7x+8.5882
0.9985 0.998 0.9966 0.9674
21.37 19.78 20.52 75.61
5
结晶水快速热分解阶段 10 20
y= -9265.2x+8.5315 y=-9336.5x+8.3714
0.9739 0.9766
77.03 77.62
4.70×105 8.07×105
由表3可知：采用Coats-Redffen 法能够很好拟和YD 矿结晶水热分解过程，结晶水缓慢热分解阶段的表观活化能小于结晶水快速热分解阶段的表观活化能；结晶水缓慢热分解阶段和结晶水快速热分解阶段的表观活化能分别为19.68～21.37 kJ·mol -1和75.61～77.62 kJ·mol -1；升温速率对褐铁矿结晶水缓慢热分解阶段的影响不大，但是结晶水快速热分解阶段的表观活化能随着升温速率增加而增加。
4 结论
(1) YD 矿结晶水热分解过程由缓慢热分解阶段和快速热分解阶段组成, 每个阶段分解反应热值都随着升温速率的增加而降低；结晶水热分解终点温度随着升温速率的增加而提高，而且热分解速率也随升温速率的增加。
(2) 采用Coats-Redffen 法进行了TG 矿结晶水热分解动力学分析，得到结晶水缓慢热分解阶段和结晶水快速热分解阶段的表观活化能分别为19.68～21.37 kJ·mol -1和75.61～77.62 kJ·mol -1，升温速率对YD 矿结晶水缓慢热分解阶段的影响不大，但是对结晶水快速热分解阶段的表观活化能随着升温速率增加而增加。 参考文献：
[1] .周国凡, 毕学工, 翁德明. 全褐铁矿烧结的实验研究[J].钢铁研究.2006,Vol.34 No.1 [2] .刘振林, 温洪霞. 国内外褐铁矿烧结技术发展现状[J].中国冶金.2003,5(66)
[3]. H.Fujimori. Evolution of ironmaking in Japan[A]. Ironmaking Conference Proceedings[C], 1998,46~48. [4]. C.E.Lu. Some Progress in understanding the science of iron ore sintering[J]. ISS Technical Paper,1~18. [5]. L.X.Yang,S.Witchard. Sintering of Blends Containing Magnetite Conc – entrate and Hematite or ／and Goethite Ores[J], ISIJ International, 1998, 38(10): 1069~1076.
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作者简介：李金莲（1981-），男，硕士，助理工程师；2008年毕业辽宁科技大学钢铁冶金专业，现工作与鞍钢股份有限公司技术中心冶金工艺研究所，从事烧结球团技术方面研究。电话：[1**********]，E-mail:[email protected]