双向板内力及配筋设计

本设计中，楼面板划分均为双向板，板厚120mm，混凝土采用C30，钢筋采用HPB300级，保护层厚度取15mm，采用弹性理论指导计算。在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，

q3.5kN/m22

6.05kN/m2，取组合荷载最大值设计g'g4.3kN/m

22q3.5kN/m2

q'1.75kN/m2。

在g'作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处，在q'作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。

求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各

222

区格板计算，取荷载pgq4.3kN/m3.5kN/m7.8kN/m。

计算简图及计算结果见下表。

A-A支座m'y14.01kNm/m4.01kNm/m4.01kNm/m A-CA-EA-HB-BB-DB-H

支座mx'14.01kNm/m4.01kNm/m4.01kNm/m

支座 m'y14.01kNm/m4kNm/m4.01kNm/m

支座 m'y15.59kNm/m4.71kNm/m5.15kNm/m

支座 mx'15.51kNm/m5.51kNm/m5.51kNm/m

21'

支座 mx5.51kNm/m5.27kNm/m5.39kNm/m

21'

支座 mx4.99kNm/m4.71kNm/m4.85kNm/m

B-F支座 m'yC-G支座 m'yD-G支座 m'yE-E支座 m'yE-I支座 m'yF-F支座 m'yF-I支座 m'yG-H支座 m'yH-H支座 m'yH-I支座 m'y



5.51kNm/m7.16kNm/m6.34kNm/m 21

5.74kNm/m5.11kNm/m5.43kNm/m 21

6.28kNm/m5.11kNm/m5.70kNm/m 21

4.00kNm/m4.00kNm/m4.00kNm/m 21

5.82kNm/m5.53kNm/m5.68kNm/m 21

7.16kNm/m7.16kNm/m7.16kNm/m 21

5.41kNm/m5.53kNm/m5.47kNm/m 21

4.00kNm/m3.93kNm/m3.97kNm/m 21

3.93kNm/m3.93kNm/m3.93kNm/m 21

3.93kNm/m4.01kNm/m3.97kNm/m 2

各跨内、支座弯矩已求得，即可按照As

计算相应的钢筋截面

0.95fyh0

面积，取跨内及支座截面h0x105mm,h0y95mm，计算结果见下表。