文章编号:1003-4722(2008)04-0051-03
柏溪金沙江特大桥设计
陶齐宇1,蒋劲松2,梁 健2
(1.西南交通大学,四川成都610031;2.四川省交通厅公路设计研究院,四川成都610041)
摘 要:柏溪金沙江特大桥主桥为预应力混凝土连续刚构桥,跨径布置为(140+249+140)
m;引桥分别为47.5m、33m简支T梁和20m简支空心板梁。主要介绍大桥的设计特点。
关键词:连续刚构;预应力混凝土结构;桥梁设计中图分类号:U448.23
文献标志码:A
DesignofBoxiJinshaRiverBridge
TAOQi2yu1,JIANGJing2song2,LIANGJian2
(1.SouthwestJiaotongUniversity,Chengdu610031,China;2.HighwayPlanning,,Designand
ResearchInstitute,DepartmentofCommunications,Sichuan,,China)
Abstract:ThemainbridgeofBoxiconcretecontinuousrigid2framebridgewithspan)mwhiletheapproachspansoftheBridgearerespectivelyTgirderstructurewithspanlength47.5mand33mandthegirderstructurewithspanlength20m.Inthepaper,thedesignfeatarehighlighted.
Keywords:continuousrigid2framestructure;prestressedconcretestructure;bridgedesign
1 工程概况
宜宾至水富高速公路是国道主干线河口至二连浩特公路(GZ40)在四川境内的最后一段,柏溪金沙江特大桥是宜宾至水富高速公路上一座跨越金沙江的特大型桥梁,是该路段的控制性关键工程。大桥采用连续刚构方案,自宜宾岸向水富岸跨径组合为9×47.5m简支T梁+(140+249+140)m连续刚构+12×33m简支T梁+17×20m简支空心板梁,全长1712.5m,桥墩(台)编号依次为0～41。大部分水富岸引桥处于由400m半径的圆曲线和与其相接各150m长的缓和曲线组成的平曲线上。2 技术标准
通航等级:Ⅲ(4)级。
地震烈度:80年超越概率5%,烈度为7.5度。桥面净宽:0.50m防撞栏杆+3.0m+2×3.75m行车道+0.50m路缘带+1.5m中央分隔带+0.50m路缘带+2×3.75m行车道+3.0m+0.5m防撞栏杆,全宽24.5m。3 总体设计
3.1 主桥设计
主桥为(140+249+140)m三跨一联的预应力混凝土连续刚构桥(图1),主墩均为双薄壁柔性墩,
计算行车速度:80km/h。
设计荷载:汽车-超20级,挂车-120级。设计洪水频率:1/300。
主桥全长529m,宜宾、水富两岸各设一交界墩。3.1.1 上部结构
本桥主梁采用单箱单室箱形断面。箱梁根部高15.0m,跨中及边跨15.5m直线段高4.2m,其余部分梁高按1.5次抛物线变化。箱梁底宽13.5m,
收稿日期:2008-04-15
作者简介:陶齐宇(1971-),男,高级工程师,1997年毕业于西南交通大学桥梁与隧道工程专业,获硕士学位,现为西南交通大学博士研究生。
图1 柏溪金沙江大桥主桥
两侧悬臂长5.5m,全宽24.5m[1]。顶板除0号块
件两横隔板间厚48.5cm外,余者厚28.5～48.5
cm。0号块件两横隔板间底板厚1.5m,自0号块件起底板厚度由1.5m,按二次抛物线变化到跨中的38cm。腹板厚分130,80,70,65cm四个等级,级间设过渡段。主桥共设置横隔板6道,即薄壁墩处4道,两边跨端部各1道。
主梁采用C65混凝土,为三向预应力结构。纵向和横向预应力钢束采用直径15.24mm的钢绞
b
线,Ry=1860MPa。竖向预应力钢筋采用JL32预
b
应力高强精轧螺纹粗钢筋,Ry≥1000MPa。
主梁纵截面构造见图2,横截面构造见图3
。
图2
主梁纵截面构造
。29孔47.5m简支T,12孔33m简支T梁和17孔20m简支空心板梁。3.2.1 上部结构
47.5m简支T梁,采用C50混凝土,梁高2.6m,翼宽2.45m,横桥向10片梁。
33m简支T梁,采用C50混凝土,梁高2.2m,
图3 主梁横截面构造
翼宽2.45m,横桥向10片梁。由于33m跨均处于平曲线上,采取T梁正做斜摆的方式,具体T梁有4种长度,分别为32,32.5,33,33.5m,并通过梁端
3.1.2 下部结构
主墩采用双薄壁柔性墩,横桥向宽13.5m,纵桥向壁厚2.7m,两薄壁的中心距为10.3m,宜宾
岸墩(10号墩)平均高53.28m,水富岸墩(11号墩)平均高57.02m;两岸承台厚度均为6m,平面外形尺寸为22.0m×22.0m,四角倒圆。桩基础由16根桩径为2.5m的群桩组成,嵌入弱风化岩层。
两岸交界墩采用薄壁空心墩,空心墩纵桥向宽5m,横桥全宽17.5m,为圆端形,分两室,薄壁厚度80cm。宜宾岸交界墩(9号墩)高54.42m,水富岸
调整段来满足曲线要求。
20m空心板梁,采用C40混凝土,梁高0.9m,
横桥向16片板,边板宽1.75m,中板宽1.50m。处于平曲线上的空心板做成楔形来满足曲线要求。
预应力钢束均采用直径15.24mm的钢绞线。3.2.2 下部结构
地震力组合控制墩柱设计。
1～8号墩为47.5m跨桥墩,除1号桥墩采用
交界墩(12号墩)高49.68m。两岸承台厚度均为4.0m,平面外形尺寸为9.0m×21.0m,四角倒圆。
双实心方墩外,其余均采用双空心薄壁方墩。最大墩高52.519m,薄壁厚0.5m,横桥向宽2.5m,不变坡,纵桥向顶宽2.5m,自盖梁底以80∶1向下双向变坡至承台顶面,两墩柱间沿高度方向每隔20m设1道I形横系梁。均采用桩基础,每一墩柱对应一承台和2根直径2.5m的嵌岩桩。承台厚4m,
桩基础由8根桩径为2.0m的群桩组成,嵌入弱风化岩层。
主墩采用C50混凝土,交界墩采用C40混凝土,主墩和交界墩的承台与桩基均采用C30混
平面尺寸为9.5m×4m,承台间以2道2m宽的系梁相连。
1～8号墩的墩柱采用C40混凝土,承台和桩基采用C30混凝土。
1～8号墩的盖梁采用预应力T形盖梁,C40混凝土,直径15.24mm的钢绞线。盖梁高2.7m,翼宽2.7m,长24.0m。
13～24号墩为33m跨桥墩,除22～24号桥墩采用双实心方墩外,其余均采用双空心薄壁方墩。最大墩高51.884m,薄壁厚0.5m,横桥向宽2.3m,不变坡,纵桥向顶宽2.3m,自盖梁底以80∶1
多出现在中跨L/4～3L/8间,传统的梁高多按二次抛物线变化,在L/4～3L/8间梁高减小幅度大;经过试算,适当减小抛物线次数对改善L/4～3L/8间的主梁应力状况更为有利[2]。因此,本桥主梁梁高采用1.5次抛物线进行变化。4.1.2 适当增大竖向预应力
考虑到竖向预应力的可靠性和主梁抗剪的需要,设计中在主梁每侧腹板中均布置2排竖向预应力钢筋。并且,只考虑竖向预应力钢筋效应的60%进行控制计算,使得主拉应力不至于由于施工等因素造成实际值与设计值偏差较大,进而造成主梁腹板开裂。
同时,每一个悬浇节段均设置1对纵向预应力钢束下弯至主梁截面中心附近,以提供预剪力,使得腹板的应力状况得到很大改善。4.1.3 改善主梁永存预应力分布状况
向下双向变坡至承台顶面,两墩柱间每隔20m设1
道I形横系梁。均采用桩基础,每一墩柱对应一承台和2根直径2.0m的嵌岩桩,承台厚3.5m,平面尺寸为8.5m×3.5m,承台间以2道2m宽的系梁相连。
13～24号墩墩柱采用C40混凝土,承台和桩基均采用C30混凝土。
13～24号墩的盖梁采用预应力T形盖梁,C40混凝土,直径15.24mm的钢绞线。盖梁高2.2,为适应两端楔形块的变化,翼宽取2.8m,m。由于33m求,%%5%。
25～40,桥墩墩柱直径2.0m,桩径2.0m,嵌入基岩,墩柱和桩基均采用C30混凝土。36～38号墩盖梁以下10m处设1道矩形系梁。
25～40号墩盖梁采用预应力T形盖梁,C40混凝土,直径15.24mm的钢绞线。盖梁高2.0m,为适应平曲线变化,翼宽取2.2m,长取25.2m。由于20m跨处于平曲线超高段,为满足超高要求,盖梁沿径向分别设坡为0%、2.6%和5.2%。
两岸桥台均为重力式圬工桥台。4 主桥设计措施
4.1 为防止主梁腹板出现斜裂纹所采取的措施
,常规的做法是混
、横,,得出以下结论:悬浇、竖向永存预应力呈锯齿状分布,分布极不均匀,在梁高5～15m、节段长2～4m的情况下,悬浇节段最大预应力效应为标准值的126%～145%,最小效应为58%～75%;可见“常规张拉”将造成某些截面无足够的竖向预应力,从而造成实际产生的主拉应力大于设计值。因此,本设计采用“滞后张拉”,即待离节段自由端有足够的距离后再张拉相应的竖向预应力筋。4.2 为防止后期中跨跨中下挠过大所采取的措施
本设计要求悬臂施工时对预应力张拉的时机采用强度和龄期双控方式,即要求当节段混凝土强度达到85%和完成浇筑混凝土3d后,才能张拉预应力钢束。并严格控制混凝土外加剂的数量和浇筑时混凝土的坍落度,以减小混凝土收缩、徐变。
鉴于混凝土收缩、徐变对挠度的影响较大,且影响收缩、徐变的因素众多,不易准确计算,本桥在设计中适当加大了跨中预拱度值。4.3 采用合理的温度场
非线性温差对主梁应力影响很大,许多桥梁就是由于对非线性温差取值偏小而导致配筋不足,以至梁体开裂的。本桥设计时的相关规范并未对此有具体规定,一般按照经验取±5℃进行计算,一些资料表明,±5℃远较实际的非线性温差小。经过对
(下转第69页)
主梁腹板出现斜裂纹最重要最直接的原因是该处主拉应力过大,为此,本桥设计中采取以下措施。4.1.1 适当增大梁高并优化梁高变化规律
适当增大梁高,加大腹板高度,既可提高主梁刚度,又可相对减小腹板中的剪应力,以改善主梁应力状况。因此,本桥根部梁高设计为15m,高跨比为16.6,与澳大利亚门道桥取值相同。
从已出现病害的连续刚构桥的情况看,斜裂纹
外,合龙温度应尽量接近当地年内最高温度和最低温度的平均值。6.2 合龙方案6.2.1 步骤一:底板对顶
在每幅中跨南、北2个31号块转向块之间设置4台千斤顶对两悬臂端进行对顶,且两幅同时对顶,一共8台千斤顶,经计算,单个悬臂顶开6cm(两悬
臂总的相对对顶位移量为12cm),单幅4台千斤顶总的对顶力为6500kN。
为保证8台千斤顶受力均匀,相邻的2台千斤顶串连起来,加载过程中保证4台千斤顶的活塞伸长量基本一致,对顶时主要以两悬臂端顶开位移量控制,顶推力作为校核。6.2.2 步骤二:标高调整及顶板锁定
中跨合龙施工用挂篮的2组轨道前移,使2组轨道一端支承于一侧31号节段上,通过千斤顶对箱梁顶面另一侧挂篮轨道锚固梁加载调整悬臂端标高。标高调整到位后将2组挂篮轨道两端用梁体上的精轧螺纹筋分别锚固在两悬臂端上。图9为中跨合龙对顶及临时锁定示意。6.3 合龙过程中对顶控制
图9 中跨合龙对顶及临时锁定示意
为改变主墩受力不利状态,须在中跨合龙前采取对
顶措施使主墩向边跨侧偏移5～6cm。
顶推过程中,实际在跨中左右幅同时分级施加了7200kN水平力,实测合龙口水平位移增量为10cm。7 结,对各个,针对各个施工工况均,在分析计算的基础上对标高进行了调整。中跨张拉后主梁线形平顺,最大差值在5cm内,主梁应力水平在设计要求的范围内,施工控制达到预期要求。
,30,主墩会向跨中偏9～主墩处于受力不利状态
。
(上接第53页)
比,英国BS5400规范中对非线性温差的规定较适合本桥的实际情况,因此,采用该规范的规定对本桥进行非线性温差效应的计算。5 结 语
参 考 文 献:
[1] 庄卫林.泸州长江二桥主桥结构技术特点[J].桥梁建
设,2001,(5):30-32.
[2] 罗凤林,谢邦珠.预应力混凝土连续刚构桥的几个问题
针对连续刚构桥所出现的病害,本桥设计中采取了多种措施,以期防止病害的产生,这是本桥设计的重中之重。诸多措施的采用,也使本桥极具特色。
本桥于2002年10月动工兴建,2006年8月建成通车,目前大桥状态良好。
探讨[J].中国公路,2004,(20):131-133.
[3] 蒋劲松,刘振宇.大跨连续刚构横向、竖向预应力筋张
拉顺序的研究[C]//第二届全国预应力结构理论及工程应用学术会议论文集.2002:353-358.
文章编号:1003-4722(2008)04-0051-03
柏溪金沙江特大桥设计
陶齐宇1,蒋劲松2,梁 健2
(1.西南交通大学,四川成都610031;2.四川省交通厅公路设计研究院,四川成都610041)
摘 要:柏溪金沙江特大桥主桥为预应力混凝土连续刚构桥,跨径布置为(140+249+140)
m;引桥分别为47.5m、33m简支T梁和20m简支空心板梁。主要介绍大桥的设计特点。
关键词:连续刚构;预应力混凝土结构;桥梁设计中图分类号:U448.23
文献标志码:A
DesignofBoxiJinshaRiverBridge
TAOQi2yu1,JIANGJing2song2,LIANGJian2
(1.SouthwestJiaotongUniversity,Chengdu610031,China;2.HighwayPlanning,,Designand
ResearchInstitute,DepartmentofCommunications,Sichuan,,China)
Abstract:ThemainbridgeofBoxiconcretecontinuousrigid2framebridgewithspan)mwhiletheapproachspansoftheBridgearerespectivelyTgirderstructurewithspanlength47.5mand33mandthegirderstructurewithspanlength20m.Inthepaper,thedesignfeatarehighlighted.
Keywords:continuousrigid2framestructure;prestressedconcretestructure;bridgedesign
1 工程概况
宜宾至水富高速公路是国道主干线河口至二连浩特公路(GZ40)在四川境内的最后一段,柏溪金沙江特大桥是宜宾至水富高速公路上一座跨越金沙江的特大型桥梁,是该路段的控制性关键工程。大桥采用连续刚构方案,自宜宾岸向水富岸跨径组合为9×47.5m简支T梁+(140+249+140)m连续刚构+12×33m简支T梁+17×20m简支空心板梁,全长1712.5m,桥墩(台)编号依次为0～41。大部分水富岸引桥处于由400m半径的圆曲线和与其相接各150m长的缓和曲线组成的平曲线上。2 技术标准
通航等级:Ⅲ(4)级。
地震烈度:80年超越概率5%,烈度为7.5度。桥面净宽:0.50m防撞栏杆+3.0m+2×3.75m行车道+0.50m路缘带+1.5m中央分隔带+0.50m路缘带+2×3.75m行车道+3.0m+0.5m防撞栏杆,全宽24.5m。3 总体设计
3.1 主桥设计
主桥为(140+249+140)m三跨一联的预应力混凝土连续刚构桥(图1),主墩均为双薄壁柔性墩,
计算行车速度:80km/h。
设计荷载:汽车-超20级,挂车-120级。设计洪水频率:1/300。
主桥全长529m,宜宾、水富两岸各设一交界墩。3.1.1 上部结构
本桥主梁采用单箱单室箱形断面。箱梁根部高15.0m,跨中及边跨15.5m直线段高4.2m,其余部分梁高按1.5次抛物线变化。箱梁底宽13.5m,
收稿日期:2008-04-15
作者简介:陶齐宇(1971-),男,高级工程师,1997年毕业于西南交通大学桥梁与隧道工程专业,获硕士学位,现为西南交通大学博士研究生。
图1 柏溪金沙江大桥主桥
两侧悬臂长5.5m,全宽24.5m[1]。顶板除0号块
件两横隔板间厚48.5cm外,余者厚28.5～48.5
cm。0号块件两横隔板间底板厚1.5m,自0号块件起底板厚度由1.5m,按二次抛物线变化到跨中的38cm。腹板厚分130,80,70,65cm四个等级,级间设过渡段。主桥共设置横隔板6道,即薄壁墩处4道,两边跨端部各1道。
主梁采用C65混凝土,为三向预应力结构。纵向和横向预应力钢束采用直径15.24mm的钢绞
b
线,Ry=1860MPa。竖向预应力钢筋采用JL32预
b
应力高强精轧螺纹粗钢筋,Ry≥1000MPa。
主梁纵截面构造见图2,横截面构造见图3
。
图2
主梁纵截面构造
。29孔47.5m简支T,12孔33m简支T梁和17孔20m简支空心板梁。3.2.1 上部结构
47.5m简支T梁,采用C50混凝土,梁高2.6m,翼宽2.45m,横桥向10片梁。
33m简支T梁,采用C50混凝土,梁高2.2m,
图3 主梁横截面构造
翼宽2.45m,横桥向10片梁。由于33m跨均处于平曲线上,采取T梁正做斜摆的方式,具体T梁有4种长度,分别为32,32.5,33,33.5m,并通过梁端
3.1.2 下部结构
主墩采用双薄壁柔性墩,横桥向宽13.5m,纵桥向壁厚2.7m,两薄壁的中心距为10.3m,宜宾
岸墩(10号墩)平均高53.28m,水富岸墩(11号墩)平均高57.02m;两岸承台厚度均为6m,平面外形尺寸为22.0m×22.0m,四角倒圆。桩基础由16根桩径为2.5m的群桩组成,嵌入弱风化岩层。
两岸交界墩采用薄壁空心墩,空心墩纵桥向宽5m,横桥全宽17.5m,为圆端形,分两室,薄壁厚度80cm。宜宾岸交界墩(9号墩)高54.42m,水富岸
调整段来满足曲线要求。
20m空心板梁,采用C40混凝土,梁高0.9m,
横桥向16片板,边板宽1.75m,中板宽1.50m。处于平曲线上的空心板做成楔形来满足曲线要求。
预应力钢束均采用直径15.24mm的钢绞线。3.2.2 下部结构
地震力组合控制墩柱设计。
1～8号墩为47.5m跨桥墩,除1号桥墩采用
交界墩(12号墩)高49.68m。两岸承台厚度均为4.0m,平面外形尺寸为9.0m×21.0m,四角倒圆。
双实心方墩外,其余均采用双空心薄壁方墩。最大墩高52.519m,薄壁厚0.5m,横桥向宽2.5m,不变坡,纵桥向顶宽2.5m,自盖梁底以80∶1向下双向变坡至承台顶面,两墩柱间沿高度方向每隔20m设1道I形横系梁。均采用桩基础,每一墩柱对应一承台和2根直径2.5m的嵌岩桩。承台厚4m,
桩基础由8根桩径为2.0m的群桩组成,嵌入弱风化岩层。
主墩采用C50混凝土,交界墩采用C40混凝土,主墩和交界墩的承台与桩基均采用C30混
平面尺寸为9.5m×4m,承台间以2道2m宽的系梁相连。
1～8号墩的墩柱采用C40混凝土,承台和桩基采用C30混凝土。
1～8号墩的盖梁采用预应力T形盖梁,C40混凝土,直径15.24mm的钢绞线。盖梁高2.7m,翼宽2.7m,长24.0m。
13～24号墩为33m跨桥墩,除22～24号桥墩采用双实心方墩外,其余均采用双空心薄壁方墩。最大墩高51.884m,薄壁厚0.5m,横桥向宽2.3m,不变坡,纵桥向顶宽2.3m,自盖梁底以80∶1
多出现在中跨L/4～3L/8间,传统的梁高多按二次抛物线变化,在L/4～3L/8间梁高减小幅度大;经过试算,适当减小抛物线次数对改善L/4～3L/8间的主梁应力状况更为有利[2]。因此,本桥主梁梁高采用1.5次抛物线进行变化。4.1.2 适当增大竖向预应力
考虑到竖向预应力的可靠性和主梁抗剪的需要,设计中在主梁每侧腹板中均布置2排竖向预应力钢筋。并且,只考虑竖向预应力钢筋效应的60%进行控制计算,使得主拉应力不至于由于施工等因素造成实际值与设计值偏差较大,进而造成主梁腹板开裂。
同时,每一个悬浇节段均设置1对纵向预应力钢束下弯至主梁截面中心附近,以提供预剪力,使得腹板的应力状况得到很大改善。4.1.3 改善主梁永存预应力分布状况
向下双向变坡至承台顶面,两墩柱间每隔20m设1
道I形横系梁。均采用桩基础,每一墩柱对应一承台和2根直径2.0m的嵌岩桩,承台厚3.5m,平面尺寸为8.5m×3.5m,承台间以2道2m宽的系梁相连。
13～24号墩墩柱采用C40混凝土,承台和桩基均采用C30混凝土。
13～24号墩的盖梁采用预应力T形盖梁,C40混凝土,直径15.24mm的钢绞线。盖梁高2.2,为适应两端楔形块的变化,翼宽取2.8m,m。由于33m求,%%5%。
25～40,桥墩墩柱直径2.0m,桩径2.0m,嵌入基岩,墩柱和桩基均采用C30混凝土。36～38号墩盖梁以下10m处设1道矩形系梁。
25～40号墩盖梁采用预应力T形盖梁,C40混凝土,直径15.24mm的钢绞线。盖梁高2.0m,为适应平曲线变化,翼宽取2.2m,长取25.2m。由于20m跨处于平曲线超高段,为满足超高要求,盖梁沿径向分别设坡为0%、2.6%和5.2%。
两岸桥台均为重力式圬工桥台。4 主桥设计措施
4.1 为防止主梁腹板出现斜裂纹所采取的措施
,常规的做法是混
、横,,得出以下结论:悬浇、竖向永存预应力呈锯齿状分布,分布极不均匀,在梁高5～15m、节段长2～4m的情况下,悬浇节段最大预应力效应为标准值的126%～145%,最小效应为58%～75%;可见“常规张拉”将造成某些截面无足够的竖向预应力,从而造成实际产生的主拉应力大于设计值。因此,本设计采用“滞后张拉”,即待离节段自由端有足够的距离后再张拉相应的竖向预应力筋。4.2 为防止后期中跨跨中下挠过大所采取的措施
本设计要求悬臂施工时对预应力张拉的时机采用强度和龄期双控方式,即要求当节段混凝土强度达到85%和完成浇筑混凝土3d后,才能张拉预应力钢束。并严格控制混凝土外加剂的数量和浇筑时混凝土的坍落度,以减小混凝土收缩、徐变。
鉴于混凝土收缩、徐变对挠度的影响较大,且影响收缩、徐变的因素众多,不易准确计算,本桥在设计中适当加大了跨中预拱度值。4.3 采用合理的温度场
非线性温差对主梁应力影响很大,许多桥梁就是由于对非线性温差取值偏小而导致配筋不足,以至梁体开裂的。本桥设计时的相关规范并未对此有具体规定,一般按照经验取±5℃进行计算,一些资料表明,±5℃远较实际的非线性温差小。经过对
(下转第69页)
主梁腹板出现斜裂纹最重要最直接的原因是该处主拉应力过大,为此,本桥设计中采取以下措施。4.1.1 适当增大梁高并优化梁高变化规律
适当增大梁高,加大腹板高度,既可提高主梁刚度,又可相对减小腹板中的剪应力,以改善主梁应力状况。因此,本桥根部梁高设计为15m,高跨比为16.6,与澳大利亚门道桥取值相同。
从已出现病害的连续刚构桥的情况看,斜裂纹
外,合龙温度应尽量接近当地年内最高温度和最低温度的平均值。6.2 合龙方案6.2.1 步骤一:底板对顶
在每幅中跨南、北2个31号块转向块之间设置4台千斤顶对两悬臂端进行对顶,且两幅同时对顶,一共8台千斤顶,经计算,单个悬臂顶开6cm(两悬
臂总的相对对顶位移量为12cm),单幅4台千斤顶总的对顶力为6500kN。
为保证8台千斤顶受力均匀,相邻的2台千斤顶串连起来,加载过程中保证4台千斤顶的活塞伸长量基本一致,对顶时主要以两悬臂端顶开位移量控制,顶推力作为校核。6.2.2 步骤二:标高调整及顶板锁定
中跨合龙施工用挂篮的2组轨道前移,使2组轨道一端支承于一侧31号节段上,通过千斤顶对箱梁顶面另一侧挂篮轨道锚固梁加载调整悬臂端标高。标高调整到位后将2组挂篮轨道两端用梁体上的精轧螺纹筋分别锚固在两悬臂端上。图9为中跨合龙对顶及临时锁定示意。6.3 合龙过程中对顶控制
图9 中跨合龙对顶及临时锁定示意
为改变主墩受力不利状态,须在中跨合龙前采取对
顶措施使主墩向边跨侧偏移5～6cm。
顶推过程中,实际在跨中左右幅同时分级施加了7200kN水平力,实测合龙口水平位移增量为10cm。7 结,对各个,针对各个施工工况均,在分析计算的基础上对标高进行了调整。中跨张拉后主梁线形平顺,最大差值在5cm内,主梁应力水平在设计要求的范围内,施工控制达到预期要求。
,30,主墩会向跨中偏9～主墩处于受力不利状态
。
(上接第53页)
比,英国BS5400规范中对非线性温差的规定较适合本桥的实际情况,因此,采用该规范的规定对本桥进行非线性温差效应的计算。5 结 语
参 考 文 献:
[1] 庄卫林.泸州长江二桥主桥结构技术特点[J].桥梁建
设,2001,(5):30-32.
[2] 罗凤林,谢邦珠.预应力混凝土连续刚构桥的几个问题
针对连续刚构桥所出现的病害,本桥设计中采取了多种措施,以期防止病害的产生,这是本桥设计的重中之重。诸多措施的采用,也使本桥极具特色。
本桥于2002年10月动工兴建,2006年8月建成通车,目前大桥状态良好。
探讨[J].中国公路,2004,(20):131-133.
[3] 蒋劲松,刘振宇.大跨连续刚构横向、竖向预应力筋张
拉顺序的研究[C]//第二届全国预应力结构理论及工程应用学术会议论文集.2002:353-358.