“H柱埋入刚接”节点计算书
一. 节点基本资料
设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版） 节点类型为：H 柱埋入刚接
柱截面：H-550*300*11*18， 材料：Q345
柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板； 底板尺寸：L*B= 580 mm×330 mm，厚：T= 20 mm 锚栓信息：个数：4
采用锚栓：双螺母弯钩锚栓库_Q235-M24 方形锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=70×20 底板下混凝土采用C40 基础梁混凝土采用C25 基础埋深：1.5m
栓钉生产标准：GB/T 10433
^2
栓钉抗拉强度设计值：f=215 N/mm 栓钉强屈比：γ=1.67
沿Y 向栓钉采用：M16×120 行向排列：200 mm×7
列向排列：仅布置一列栓钉
实配钢筋：4HRB400_22+10HRB400_16+6HRB400_16 近似取X 向钢筋保护层厚度：C x =30 mm 近似取Y 向钢筋保护层厚度：C y =30 mm 节点示意图如下：
二. 荷载信息
设计内力：基本工况内力标准值
恒载 -30.0 52.0
52.0 31.0 31.0 活载 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
三. 验算结果一览
最大压应力(MPa) 0.21 最大19.1 满足 等强 全截面 1 满足 基底最大剪力(kN) 99.3 最大16.2
不满足绕x 轴抗弯承载力(kN*m) 2936 最小1490 满足绕y 轴抗弯承载力(kN*m) 5382 最小342 满足 X向承担剪力(kN) 70.7 最大295 满足 X向压应力(MPa) 0.53 最大11.9 满足 Y向承担剪力(kN) 60.6 最大447 满足 Y向压应力(MPa) 0.29 最大11.9 满足 沿Y 向抗剪应力比 12.2 最大49.9 满足 X向栓钉直径(mm) 16.0 最小16.0 满足 X向列间距(mm) 0 最大200 满足 X向行间距(mm) 200 最大200 满足 X向行间距(mm) 200 最小96 满足 X向边距(mm) 150 最小为28 满足 绕Y 轴承载力比值 0.34 最大1.00 满足 绕X 轴承载力比值 0.16 最大1.00 满足 绕Y 轴含钢率(%) 0.21 最小0.20 满足 绕X 轴含钢率(%) 0.28 最小0.20 满足 沿Y 向主筋中距(mm) 150 最小47.0 满足 沿Y 向主筋中距(mm) 150 最大200 满足 沿X 向主筋中距(mm) 142 最小47.0 满足 沿X 向主筋中距(mm) 142 最大200 满足 沿Y 向锚固长度(mm) 560 最小560 满足 沿X 向锚固长度(mm) 950 最小770 满足
四. 混凝土承载力验算
控制工况：1.35D+0.98L，N=(-40.5) kN；
^-2^2
底板面积：A=L*B =580×330×10=1914cm 底板承受的压力为：N=40.5 kN
^2
底板下混凝土压应力：σc =40.5/1914 ×10=0.2116 N/mm≤19.1，满足
五. 柱对接焊缝验算
柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求
六. 柱脚抗剪验算
控制工况：1.35D+0.98L，N=(-40.5) kN；V x =70.2 kN；V y =70.2 kN； 锚栓所承受的总拉力为：T a =0 kN
柱脚底板的摩擦力：V fb =0.4*(-N+Ta )=0.4×(40.5+0)=16.2 kN
^2^2^0.5^2^2^0.5
柱脚所承受的剪力：V=(Vx +Vy ) =(70.2+70.2) =99.278 kN＞16.2，不满足
七. 柱脚节点抗震验算
1 绕x 轴抗弯最大承载力验算 绕x 轴柱全塑性受弯承载力：
3
Wp =3.5993e+006mm
Mp =Wp *fy =3.5993e+006×345=1241.8 kN·m
因为N/Ny =40500/5.7267e+006=0.0070722
j 220.5
Mu,base =fck B c l[((2l + hb ) +hb ) -(2l +
220.5
h b )]=26.8×300×1500×[((2×1500+1500)+1500) -(2×1500+1500)]=2935.6 kN·m >=1.2Mpc=1.2×1.2418e+009=1490.1 kN·m, 满足 2 绕y 轴抗弯最大承载力验算 绕y 轴柱全塑性受弯承载力： Wp =8.2555e+005
Mp =Wp *fy =8.2555e+005×345=284.81 kN·m
因为N/Ny =40500/5.7267e+006=0.0070722
j 220.5
Mu,base =fck B c l[((2l + hb ) +hb ) -(2l +
220.5
h b )]=26.8×550×1500×[((2×1500+1500)+1500) -(2×1500+1500)]=5381.9 kN·m >=1.2Mpc=1.2×2.8481e+008=341.78 kN·m, 满足
八. 端部X 向抗剪验算
1 X向基本参数
柱子X 向截面高度： hc =550mm X向受压翼缘宽度： bf =300mm 柱子X 向翼缘厚度： tf =11mm 柱子X 向腹板厚度： tw =36mm 柱子腹板弯角半径： r=11mm 基础梁混凝土标号：C25
^2
弹性模量：E c =28000N/mm
^2
抗压强度：f c =11.9N/mm
^2
抗拉强度：f t =1.27N/mm 基础埋置深度： d=1.5m 水平加劲肋厚度： ts =18mm
加劲肋中心到混凝土顶面距离：d s =50mm
2 X向抗剪验算
^2
基础梁抗剪面积:Acs =2325cm
柱脚上部加劲肋有效承压宽度b e,s 计算： be,s =2*tf +2*ts =2×11+2×18=58mm 柱腹板的有效承压宽度b e,w 计算：
be,w =2*tf +2*r+tw =2×11+2×11+36=80mm
钢柱承压区的承压力合力到混凝土顶面的距离d c 计算：
dc =(bf *be,s *ds +d*d*be,w /8-be,s *be,w *ds )/(bf *be,s +d*be,w /2-be,s *be,w )
=(300×58×50+1500×1500×80/8-58×80×50)/(300×58+1500×80/2-58×80) =318mm
柱子反弯点距离混凝土顶面高度h 0计算：
最大抵抗剪力：V cap =Acs *ft =2325×1.27/10=295.27kN h0=My /Vx =37.2/62.4×1000=596.15mm
承受剪力：V=(h0+dc )*Vx /(3*d/4-dc )=(596.15+318)×62.4/(3×1500/4-318)=70.686 kN≤295.28，满足 3 X向承压验算
混凝土承压力：
^2^0.5
σ=(2*h0/d+1)*[1+(1+1/(2*h0/d+1)) ]*V/bf /d
^2^0.5^3
=(2×596.15/1500+1)×[1+(1+1/(2×596.15/1500+1)) ]×62.4/300/1500×10
^2
=0.5338N/mm≤11.9，满足
九. 端部Y 向抗剪验算
1 Y向基本参数
柱子Y 向截面高度： hc =300mm Y向受压翼缘宽度： bf =550mm 柱子Y 向翼缘厚度： tf =36mm 柱子Y 向腹板厚度： tw =11mm 柱子腹板弯角半径： r=11mm 2 Y向抗剪验算
^2
基础梁抗剪面积:Acs =3517.7cm
柱脚上部加劲肋有效承压宽度b e,s 计算： be,s =2*tf +2*ts =2×36+2×18=108mm 柱腹板的有效承压宽度b e,w 计算：
be,w =2*tf +2*r+tw =2×36+2×11+11=105mm
钢柱承压区的承压力合力到混凝土顶面的距离d c 计算：
dc =(bf *be,s *ds +d*d*be,w /8-be,s *be,w *ds )/(bf *be,s +d*be,w /2-be,s *be,w )
=(550×108×50+1500×1500×105/8-108×105×50)/(550×108+1500×105/2-108×105) =251.83mm
柱子反弯点距离混凝土顶面高度h 0计算：
最大抵抗剪力：V cap =Acs *ft =3517.7×1.27/10=446.75kN h0=Mx /Vy =37.2/62.4×1000=596.15mm
承受剪力：
V=(h0+dc )*Vy /(3*d/4-dc )=(596.15+251.83)×62.4/(3×1500/4-251.83)=60.6 kN≤446.75，满足
3 Y向承压验算
混凝土承压力：
^2^0.5
σ=(2*h0/d+1)*[1+(1+1/(2*h0/d+1)) ]*V/bf /d
^2^0.5^3
=(2×596.15/1500+1)×[1+(1+1/(2×596.15/1500+1)) ]×62.4/550/1500×10
^2
=0.29116N/mm≤11.9，满足
十. 栓钉验算
栓钉生产标准：GB/T 10433
^2
栓钉抗拉强度设计值：f=215 N/mm 栓钉强屈比：γ=1.67
沿Y 向栓钉采用：M16×120 行向排列：200 mm×7
列向排列：仅布置一列栓钉 1 沿Y 向栓钉验算
承载力验算控制工况：1.35D+0.98L
控制内力：N=(-40.5)kN，My=41.85kN·m，Vx=70.2kN
顶部箍筋处弯矩设计值：Myu=|41.85+0.0702×50|=45.36 kN·m X向截面高度：h x =550mm X向翼缘厚度：t x =18mm
沿Y 向一侧栓钉承担的翼缘轴力：
^3
Nf =45.36/(550-18)×10=85.263kN 单个栓钉受剪承载力设计值计算： 栓钉钉杆面积：
^2^2^2
As =πd /4=3.1416×16/4=201.06 mm
^0.5
Nvs1=0.43*As (Ec *fc )
^0.5^-3
=0.43×201.06×(3.332e+005) ×10 =49.906 kN
^-3
Nvs2=0.7*As *f*γ=0.7×201.06×215×1.67 ×10=50.534 kN Nvs =min(Nvs1，N vs2)=49.906 kN 沿Y 向单根栓钉承受剪力：
V=85.263/7/1=12.18kN≤49.906，满足 2 沿X 向栓钉验算
H型截面柱，沿X 向栓钉按构造设置即可，不验算！
十一. 钢筋验算
1 内力计算
X向承载力验算控制工况：1.35D+0.98L 控制内力：Mx=41.85 kN·m，Vy=70.2 kN
X向柱脚底部弯矩设计值：Mxd=|41.85-70.2×1.5|=63.45 kN·m Y向承载力验算控制工况：1.35D+0.98L 控制内力：My=41.85 kN·m，Vx=70.2 kN
Y向柱脚底部弯矩设计值：Myd=|41.85+70.2×1.5|=147.15 kN·m 2 承载力计算
外包混凝土X 向长度：X=932 mm 外包混凝土Y 向长度：Y=682 mm
实配钢筋：4HRB400_22+10HRB400_16+6HRB400_16
^2
单侧角筋面积：A c =760.27 mm
^2
沿Y 向中部筋面积：A my =603.19 mm
外包混凝土X 向计算长度：X 0=932-30-22×0.5=891 mm
^2
构造要求沿Y 向配筋量：A ymin =0.002*X0*Y=1215.3 mm
^2
沿Y 向单侧实配面积：A sy =Ac +Amy =1363.5 mm≥Aymin =1215.3，满足要求
^2
沿X 向中部筋面积：A mx =1005.3 mm
外包混凝土Y 向计算长度：Y 0=682-30-22×0.5=641 mm
^2
构造要求沿X 向配筋量：A xmin =0.002*Y0*X=1194.8 mm
^2
沿X 向单侧实配面积：A sx =Ac +Amx =1765.6 mm≥Axmin =1215.3，满足要求 沿Y 向钢筋中心间距：X 00=850 mm
^-6
角筋绕Y 轴承载力：M cy =Ac *Fyc *X0=760.27×360×891 ×10=243.86 kN·m
^-6
中部筋绕Y 轴承载力：M my =Amx *Fym *X0=1005.3×360×891 ×10=193.48 kN·m 实配钢筋绕绕Y 轴承载力：M sy =Mcy +Mmy =243.86+193.48=437.34 kN·m Msy ≥|My |=147.15，满足要求
沿X 向钢筋中心间距：Y 00=600 mm
^-6
角筋绕X 轴承载力：M cx =Ac *Fyc *Y0=760.27×360×641 ×10=175.44 kN·m
^-6
中部筋绕X 轴承载力：M mx =Amx *Fym *Y0=1005.3×360×641 ×10=231.99 kN·m 实配钢筋绕X 轴承载力：M sx =Mcx +Mmx =175.44+231.99=407.42 kN·m Msx ≥|Mx |=63.45，满足要求
“H柱埋入刚接”节点计算书
一. 节点基本资料
设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版） 节点类型为：H 柱埋入刚接
柱截面：H-550*300*11*18， 材料：Q345
柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板； 底板尺寸：L*B= 580 mm×330 mm，厚：T= 20 mm 锚栓信息：个数：4
采用锚栓：双螺母弯钩锚栓库_Q235-M24 方形锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=70×20 底板下混凝土采用C40 基础梁混凝土采用C25 基础埋深：1.5m
栓钉生产标准：GB/T 10433
^2
栓钉抗拉强度设计值：f=215 N/mm 栓钉强屈比：γ=1.67
沿Y 向栓钉采用：M16×120 行向排列：200 mm×7
列向排列：仅布置一列栓钉
实配钢筋：4HRB400_22+10HRB400_16+6HRB400_16 近似取X 向钢筋保护层厚度：C x =30 mm 近似取Y 向钢筋保护层厚度：C y =30 mm 节点示意图如下：
二. 荷载信息
设计内力：基本工况内力标准值
恒载 -30.0 52.0
52.0 31.0 31.0 活载 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
三. 验算结果一览
最大压应力(MPa) 0.21 最大19.1 满足 等强 全截面 1 满足 基底最大剪力(kN) 99.3 最大16.2
不满足绕x 轴抗弯承载力(kN*m) 2936 最小1490 满足绕y 轴抗弯承载力(kN*m) 5382 最小342 满足 X向承担剪力(kN) 70.7 最大295 满足 X向压应力(MPa) 0.53 最大11.9 满足 Y向承担剪力(kN) 60.6 最大447 满足 Y向压应力(MPa) 0.29 最大11.9 满足 沿Y 向抗剪应力比 12.2 最大49.9 满足 X向栓钉直径(mm) 16.0 最小16.0 满足 X向列间距(mm) 0 最大200 满足 X向行间距(mm) 200 最大200 满足 X向行间距(mm) 200 最小96 满足 X向边距(mm) 150 最小为28 满足 绕Y 轴承载力比值 0.34 最大1.00 满足 绕X 轴承载力比值 0.16 最大1.00 满足 绕Y 轴含钢率(%) 0.21 最小0.20 满足 绕X 轴含钢率(%) 0.28 最小0.20 满足 沿Y 向主筋中距(mm) 150 最小47.0 满足 沿Y 向主筋中距(mm) 150 最大200 满足 沿X 向主筋中距(mm) 142 最小47.0 满足 沿X 向主筋中距(mm) 142 最大200 满足 沿Y 向锚固长度(mm) 560 最小560 满足 沿X 向锚固长度(mm) 950 最小770 满足
四. 混凝土承载力验算
控制工况：1.35D+0.98L，N=(-40.5) kN；
^-2^2
底板面积：A=L*B =580×330×10=1914cm 底板承受的压力为：N=40.5 kN
^2
底板下混凝土压应力：σc =40.5/1914 ×10=0.2116 N/mm≤19.1，满足
五. 柱对接焊缝验算
柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求
六. 柱脚抗剪验算
控制工况：1.35D+0.98L，N=(-40.5) kN；V x =70.2 kN；V y =70.2 kN； 锚栓所承受的总拉力为：T a =0 kN
柱脚底板的摩擦力：V fb =0.4*(-N+Ta )=0.4×(40.5+0)=16.2 kN
^2^2^0.5^2^2^0.5
柱脚所承受的剪力：V=(Vx +Vy ) =(70.2+70.2) =99.278 kN＞16.2，不满足
七. 柱脚节点抗震验算
1 绕x 轴抗弯最大承载力验算 绕x 轴柱全塑性受弯承载力：
3
Wp =3.5993e+006mm
Mp =Wp *fy =3.5993e+006×345=1241.8 kN·m
因为N/Ny =40500/5.7267e+006=0.0070722
j 220.5
Mu,base =fck B c l[((2l + hb ) +hb ) -(2l +
220.5
h b )]=26.8×300×1500×[((2×1500+1500)+1500) -(2×1500+1500)]=2935.6 kN·m >=1.2Mpc=1.2×1.2418e+009=1490.1 kN·m, 满足 2 绕y 轴抗弯最大承载力验算 绕y 轴柱全塑性受弯承载力： Wp =8.2555e+005
Mp =Wp *fy =8.2555e+005×345=284.81 kN·m
因为N/Ny =40500/5.7267e+006=0.0070722
j 220.5
Mu,base =fck B c l[((2l + hb ) +hb ) -(2l +
220.5
h b )]=26.8×550×1500×[((2×1500+1500)+1500) -(2×1500+1500)]=5381.9 kN·m >=1.2Mpc=1.2×2.8481e+008=341.78 kN·m, 满足
八. 端部X 向抗剪验算
1 X向基本参数
柱子X 向截面高度： hc =550mm X向受压翼缘宽度： bf =300mm 柱子X 向翼缘厚度： tf =11mm 柱子X 向腹板厚度： tw =36mm 柱子腹板弯角半径： r=11mm 基础梁混凝土标号：C25
^2
弹性模量：E c =28000N/mm
^2
抗压强度：f c =11.9N/mm
^2
抗拉强度：f t =1.27N/mm 基础埋置深度： d=1.5m 水平加劲肋厚度： ts =18mm
加劲肋中心到混凝土顶面距离：d s =50mm
2 X向抗剪验算
^2
基础梁抗剪面积:Acs =2325cm
柱脚上部加劲肋有效承压宽度b e,s 计算： be,s =2*tf +2*ts =2×11+2×18=58mm 柱腹板的有效承压宽度b e,w 计算：
be,w =2*tf +2*r+tw =2×11+2×11+36=80mm
钢柱承压区的承压力合力到混凝土顶面的距离d c 计算：
dc =(bf *be,s *ds +d*d*be,w /8-be,s *be,w *ds )/(bf *be,s +d*be,w /2-be,s *be,w )
=(300×58×50+1500×1500×80/8-58×80×50)/(300×58+1500×80/2-58×80) =318mm
柱子反弯点距离混凝土顶面高度h 0计算：
最大抵抗剪力：V cap =Acs *ft =2325×1.27/10=295.27kN h0=My /Vx =37.2/62.4×1000=596.15mm
承受剪力：V=(h0+dc )*Vx /(3*d/4-dc )=(596.15+318)×62.4/(3×1500/4-318)=70.686 kN≤295.28，满足 3 X向承压验算
混凝土承压力：
^2^0.5
σ=(2*h0/d+1)*[1+(1+1/(2*h0/d+1)) ]*V/bf /d
^2^0.5^3
=(2×596.15/1500+1)×[1+(1+1/(2×596.15/1500+1)) ]×62.4/300/1500×10
^2
=0.5338N/mm≤11.9，满足
九. 端部Y 向抗剪验算
1 Y向基本参数
柱子Y 向截面高度： hc =300mm Y向受压翼缘宽度： bf =550mm 柱子Y 向翼缘厚度： tf =36mm 柱子Y 向腹板厚度： tw =11mm 柱子腹板弯角半径： r=11mm 2 Y向抗剪验算
^2
基础梁抗剪面积:Acs =3517.7cm
柱脚上部加劲肋有效承压宽度b e,s 计算： be,s =2*tf +2*ts =2×36+2×18=108mm 柱腹板的有效承压宽度b e,w 计算：
be,w =2*tf +2*r+tw =2×36+2×11+11=105mm
钢柱承压区的承压力合力到混凝土顶面的距离d c 计算：
dc =(bf *be,s *ds +d*d*be,w /8-be,s *be,w *ds )/(bf *be,s +d*be,w /2-be,s *be,w )
=(550×108×50+1500×1500×105/8-108×105×50)/(550×108+1500×105/2-108×105) =251.83mm
柱子反弯点距离混凝土顶面高度h 0计算：
最大抵抗剪力：V cap =Acs *ft =3517.7×1.27/10=446.75kN h0=Mx /Vy =37.2/62.4×1000=596.15mm
承受剪力：
V=(h0+dc )*Vy /(3*d/4-dc )=(596.15+251.83)×62.4/(3×1500/4-251.83)=60.6 kN≤446.75，满足
3 Y向承压验算
混凝土承压力：
^2^0.5
σ=(2*h0/d+1)*[1+(1+1/(2*h0/d+1)) ]*V/bf /d
^2^0.5^3
=(2×596.15/1500+1)×[1+(1+1/(2×596.15/1500+1)) ]×62.4/550/1500×10
^2
=0.29116N/mm≤11.9，满足
十. 栓钉验算
栓钉生产标准：GB/T 10433
^2
栓钉抗拉强度设计值：f=215 N/mm 栓钉强屈比：γ=1.67
沿Y 向栓钉采用：M16×120 行向排列：200 mm×7
列向排列：仅布置一列栓钉 1 沿Y 向栓钉验算
承载力验算控制工况：1.35D+0.98L
控制内力：N=(-40.5)kN，My=41.85kN·m，Vx=70.2kN
顶部箍筋处弯矩设计值：Myu=|41.85+0.0702×50|=45.36 kN·m X向截面高度：h x =550mm X向翼缘厚度：t x =18mm
沿Y 向一侧栓钉承担的翼缘轴力：
^3
Nf =45.36/(550-18)×10=85.263kN 单个栓钉受剪承载力设计值计算： 栓钉钉杆面积：
^2^2^2
As =πd /4=3.1416×16/4=201.06 mm
^0.5
Nvs1=0.43*As (Ec *fc )
^0.5^-3
=0.43×201.06×(3.332e+005) ×10 =49.906 kN
^-3
Nvs2=0.7*As *f*γ=0.7×201.06×215×1.67 ×10=50.534 kN Nvs =min(Nvs1，N vs2)=49.906 kN 沿Y 向单根栓钉承受剪力：
V=85.263/7/1=12.18kN≤49.906，满足 2 沿X 向栓钉验算
H型截面柱，沿X 向栓钉按构造设置即可，不验算！
十一. 钢筋验算
1 内力计算
X向承载力验算控制工况：1.35D+0.98L 控制内力：Mx=41.85 kN·m，Vy=70.2 kN
X向柱脚底部弯矩设计值：Mxd=|41.85-70.2×1.5|=63.45 kN·m Y向承载力验算控制工况：1.35D+0.98L 控制内力：My=41.85 kN·m，Vx=70.2 kN
Y向柱脚底部弯矩设计值：Myd=|41.85+70.2×1.5|=147.15 kN·m 2 承载力计算
外包混凝土X 向长度：X=932 mm 外包混凝土Y 向长度：Y=682 mm
实配钢筋：4HRB400_22+10HRB400_16+6HRB400_16
^2
单侧角筋面积：A c =760.27 mm
^2
沿Y 向中部筋面积：A my =603.19 mm
外包混凝土X 向计算长度：X 0=932-30-22×0.5=891 mm
^2
构造要求沿Y 向配筋量：A ymin =0.002*X0*Y=1215.3 mm
^2
沿Y 向单侧实配面积：A sy =Ac +Amy =1363.5 mm≥Aymin =1215.3，满足要求
^2
沿X 向中部筋面积：A mx =1005.3 mm
外包混凝土Y 向计算长度：Y 0=682-30-22×0.5=641 mm
^2
构造要求沿X 向配筋量：A xmin =0.002*Y0*X=1194.8 mm
^2
沿X 向单侧实配面积：A sx =Ac +Amx =1765.6 mm≥Axmin =1215.3，满足要求 沿Y 向钢筋中心间距：X 00=850 mm
^-6
角筋绕Y 轴承载力：M cy =Ac *Fyc *X0=760.27×360×891 ×10=243.86 kN·m
^-6
中部筋绕Y 轴承载力：M my =Amx *Fym *X0=1005.3×360×891 ×10=193.48 kN·m 实配钢筋绕绕Y 轴承载力：M sy =Mcy +Mmy =243.86+193.48=437.34 kN·m Msy ≥|My |=147.15，满足要求
沿X 向钢筋中心间距：Y 00=600 mm
^-6
角筋绕X 轴承载力：M cx =Ac *Fyc *Y0=760.27×360×641 ×10=175.44 kN·m
^-6
中部筋绕X 轴承载力：M mx =Amx *Fym *Y0=1005.3×360×641 ×10=231.99 kN·m 实配钢筋绕X 轴承载力：M sx =Mcx +Mmx =175.44+231.99=407.42 kN·m Msx ≥|Mx |=63.45，满足要求