目 录
一、工程概况 二、编制依据： 三、施工准备 四、材料选用
五、主体模板施工工艺及操作要求 1、柱模板施工 2、墙模板施工 3、楼梯模板施工 4、梁模板施工 5、楼板模板施工 六、模板的验收 七、模板的拆除
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八、质量保证措施及注意事项 九、成品保护
十、文明施工及环保措施 十一、模板施工安全保证措施 附：各模板计算书
一、工程概况
本工程位于重庆南岸区茶园新区长生桥镇，为重庆同景国际城标段，分别由多层住宅D36、商业建筑D-S4组成。D36吊一层为商业，一至七层为住宅，D-S4为二层商业建筑。D36与D-S4之间有商铺链接。本工程柱、墙、梁板模板安装材料均采用木胶板、木方与钢筋、步步紧、对拉螺杆、模板卡、钢管相结合。
二、编制依据：
1、同景国际城D组团D-S4会所、D-36#楼施工图纸。 2、《模板安装、拆除工程检验批质量验收记录表》的规定。 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2001）
三、施工准备
将楼层各道轴线分别弹线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁板进行模板和配套明确其刚度和稳定性、在安装模板前必须，将模板清理干净，刷好脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触，脱模剂应涂刷均匀，不得漏刷。
四、材料选用
1、模板材料
模板材料选用δ=15厚的木芯胶合板，模板的背带选用40×95mm厚的木方。 2、紧固材料
紧固材料采用Φ12加固铁杆，其中防水砼采用带止水板的加固钢筋杆，其他剪力墙采用一般直钢筋杆。
梯井地下部分防水剪力墙中带止水板钢筋杆，为一次性使用，其他剪力墙内加固杆为Φ12加固铁杆，穿Φ16PVC管后，重复使用。
五、 主体模板施工工艺及操作要求 1、柱模板施工
柱模板安装顺序是：安装前检查 —— 模板安装—— 检查对角线 —— 长度差 —— 安装柱箍 —— 全面检查校正—— 整体固定 —— 柱头找补。模板支设前须对柱内杂物进行清理，弹出柱的边线和模板控制线。柱模板采用15厚胶合板，背楞采用40×95mm木方，柱箍用υ48×3.5mm钢管，长度至梁底部，且不影响梁模板加固。模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木方压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm一道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（10～20mm厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。 2、 墙体模板施工
1）、墙模安装顺序是：支模前的检查 ——支侧模——钢筋绑扎 ——安装对拉螺栓，支另一
侧模 ——校正模板位置 —— 紧固对拉止水螺栓——支撑固定 ——全面检查。 2）、墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板控制线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。
3）、墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。但应注意不能烧断墙体主筋。
4）、模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入焊接好止水的对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。 5）、模板安装前须均匀涂刷脱模剂；支模时须对模板拼缝进行处理， 在面板拼缝处用双面胶带粘贴；在墙的拐角处（阳角）也应注意两块 板的搭接严密；阴角模立好后，要将墙体模板的横背楞（48钢管） 延伸到阴角模，并穿好对拉螺栓使其与对应的阴角模或墙体模板固 定，以确保角度的方正和不跑模。
6）、剪力墙模板采用散支散拆方式，模板采用胶合板，用40×95mm木方作龙骨，用“3形卡”将对拉螺杆与钢管连接起来，木方间距250，钢管间距500，对拉螺杆间距500×500，模板采用钢管支撑和对拉螺栓共同支撑稳定。
3、 楼梯模板
楼梯模板一般比较复杂，如施工时不注意对后期装修工程会产生较大影响，故对楼梯模板要求较高。施工前根据楼梯几何尺寸进行提前加工放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模。安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇筑砼时模板移动。支架采用υ48钢管。楼梯支模详见下图。
4 、梁模板施工
1）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→ 支柱头模板→铺设底模板→ 拉线找平→封侧模→预检。
2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m，立杆距梁边线不大于300mm；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；.立杆顶
端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
4） 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。 5） 梁模板安装
○1大龙骨采用直径Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×95mm方木，间距250mm，其跨度等于大龙骨间距。
○2梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
○3梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。
5、 楼板模板施工
1）工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
2） 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
3）立杆支撑横纵间距不超过1.2m, 且立杆支撑钢管不能有接头，如有少数接头现象，所有顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，进行横纵向扫地杆加固，以保持顶撑的稳固可靠。立杆底部若为地面垫层，不铺设方木，立杆下若为土方，应在土方压实后，在立管底部加设方木防止局部下沉。
4）模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×95mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
5）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。
6、斜屋面模板
1）工艺流程 搭设钢管支架 → 安装纵、横木木楞 → 调整楼板下皮标高及起拱 → 铺设板模板 → 检查、调整模板上皮标高、平整度→检查、验收。
2）模板安装
2.1 对于不够整模板的楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处，拼缝严密，并用塑胶带进行粘贴。
2.2 梁板柱节点处，铺板时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上，避免将来出现错台。
2.3楼板支撑采用满堂红钢管脚手架体系支撑。支柱间距1000mm,横杆第一排距地20cm，第二排距地1.8m，立杆下口垫设通长木脚手板。在跨中位置纵横向各设置一道剪刀撑，以增强支架的整体稳固性。
2.4支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，立杆支设时带通线。支架搭设完毕后，检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固性，并依据给定的水平线，调节高度将木楞找平。
2.5支架搭设前应对支柱底座进行调整，并垫上木方，要求坚实稳固。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。
2.6支架搭设完毕后，要认真检查支柱的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节高度，将木楞找平。
2.7模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度及楼板底标高，一旦有误差立即进行校正。
2.8现浇钢筋混凝土板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的（1～3）/1000。利用脚手架上部的可调支撑调整高度，木板作辅助，以满足顶板挠度的要求，起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大，起拱后模板表面应是平滑曲线，不允许出现模板面因起拱而错台。
2.9预留洞模板用40×95木方与15厚胶合板做成定型盒子，合模前放入，盒子放入前刷脱模剂，以利于拆模时取出。
（1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。
（2）具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。
（3）构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。 （4）模板的接缝应严密，不得漏浆。
2、模板与砼的接触面应涂隔离剂（脱模剂），对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。
3、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。
4、模板验收时，应由楼栋负责人带队，监理、施工、质检、安全、等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工。
七、 模板的拆除
1、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
2、柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆
除。
3、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
5、 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
八、 质量保证措施及施工注意事项
1、 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。
2、 现浇结构模板安装允许偏差：
3、 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
4、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。 5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
6、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。 7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
8、 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
九、 成品保护
1、模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。 2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 3、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。
4、按楼板部位层层复安，减少损耗，材料应按编号分类堆放。 5、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。
6、 使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。
7、门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。 8、搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。
十、 文明施工及环保措施
1、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。 3、 模板安装时，应注意控制噪声污染。
4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
6、每次下班时保证工完场清。
十一、 模板施工安全措施
1、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。 2、 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
3、在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知砼浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。
4、 安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。 5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。
8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。 拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防
止因踏空，扶空而坠落。
10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预 留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
11、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
12、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。
13、装、拆模板时禁止使用2×4木料、钢模板作立人板。
14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。
15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
16、拆除板、梁、柱墙模板，在4M以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。
17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。
标准层剪力墙模板计算书
墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm； 主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型：圆形钢管48×3.5
截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3； 主楞肢数:1； 3.次楞信息
龙骨材料:木楞；截面类型:矩形； 宽度(mm):40mm；高度(mm):95mm； 次楞肢数:2；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00mm； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2； 5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50N/mm2；
钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm2:205N/mm2；
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值
:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T--混凝土的入模温度，取20.00℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H--模板计算高度，取3.00m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.20；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为65.83kN/m2、72.00kN/m2，取较小值65.83kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.83kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。 三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图 1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下
:
其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m； q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；
面板的最大弯距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)； M--面板计算最大弯距(N.mm)； W--面板的截面抵抗矩
:
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=400×18×18/6=0.22×105mm3；
f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！ 2.抗剪强度验算 计算公式如下
:
其中，V--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；
q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；
面板的最大剪力：V=0.6×29.45×200.0=3534N； 截面抗剪强度必须满足
:
其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V=3534N； b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm； hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下
:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.83×0.4=26.33N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=200mm； E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4； 面板的最大允许挠度值:[ω]=0.80mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×105)=0.152mm； 面板的最大挠度计算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=0.80mm，满足要求！
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形
内矩形截面抵抗矩W=64.00cm3； 内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；
内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(外楞间距):l=400mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m； q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；
内楞的最大弯距：M=0.1×7.36×400×400=1.18×105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：
其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)； M--内楞计算最大弯距(N.mm)；
W--内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；
f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值:[f]=130N/mm2；
内楞的最大应力计算值σ=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下
:
其中，V--内楞承受的最大剪力； l--计算跨度(外楞间距):l=400mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m； 其中，0.90为折减系数。 q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；
内楞的最大剪力：V=0.6×7.36×400=1766.8N； 截面抗剪强度必须满足下式
:
其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--内楞计算最大剪力(N)：V=1766.8N； b--内楞的截面宽度(mm)：b=60mm； hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80mm；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.5N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×1766.8/(2×60×80)=0.55N/mm2 内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：
其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m； l--计算跨度(外楞间距):l=400mm；
E--内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2； I--内楞截面惯性矩(cm4)，I=256cm4；
内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm； 内楞的最大容许挠度值:[ω]=1.60mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.60mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管48×3.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=4.49cm3； 截面惯性矩I=10.78cm4；
外楞计算简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；
外楞最大弯矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm； 强度验算公式：
其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；
W--外楞的净截面抵抗矩；W=0.04×105mm3； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=130N/mm2；
外楞的最大应力计算值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
外楞的最大应力计算值σ=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
5.外楞的抗剪强度验算 公式如下
:
其中，V--外楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600mm；
P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN； 外楞的最大剪力：V=0.65×6540=4.25×103N； 外楞截面抗剪强度必须满足
:
其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V--外楞计算最大剪力(N)：V=4.25×103N； b--外楞的截面宽度(mm)：b=80mm； hn--外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×4.25×103/(2×80×60)=1.33N/mm2； 外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值τ=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：
其中，ω--外楞最大挠度(mm)；
P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m； l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm；
E--外楞弹性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=10.78×104；
外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×104)=0.58mm； 外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.5mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.5mm，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下
:
其中N--穿墙螺栓所受的拉力； A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；
f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径:M12mm； 穿梁螺栓有效直径:9.85mm
穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.83×0.6×0.4=15.8kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！ 标准层350×600梁模板计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。 梁段:L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m):0.35m； 梁截面高度D(m):0.6m； 混凝土板厚度(mm):180mm；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m； 脚手架步距(m):1.5m；
梁支撑架搭设高度H(m)：2.9m；
梁两侧立柱间距(m):0.8m；
承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):1m； 采用的钢管类型为Φ48×3.0；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.8； 2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):7.2kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2kN/m2 3.材料参数
木材品种：杉木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000N/mm2； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； 4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：2； 面板厚度(mm)：18mm； 5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：600mm； 次楞间距(mm)：600mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：600mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12mm；
主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形 宽度60mm，高度80mm； 主楞根数：2
次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形 宽度：60mm，高度：80mm； 次楞根数：2
二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值
:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T--混凝土的入模温度，取20.00℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.50m/h； H--模板计算高度，取0.30m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.20；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为7.20kN/m2、50.99kN/m2，取较小值7.20kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图 1.抗弯验算
其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；
W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.6×2×0.90=1.51kN/m； q=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=600mm；
面板的最大弯距M=0.1×6.18×600.002=22.24×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=22.24×104/3.24×104=6.86N/mm2； 面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=6.86N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=7.2×0.6=4.32N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=600mm；
E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×4.32×6004/(100×9500×2.92×105)=1.37mm； 面板的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.40mm；
面板的最大挠度计算值ω=1.37mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=2.40mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形，宽度：60mm，高度：80mm； 内钢楞截面抵抗矩W=64.00cm3； 内钢楞截面惯性矩I=256.00cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下
:
其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N.mm)； W--内楞的净截面抵抗矩；
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000/2.00=3.09kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):l=600mm；
内楞的最大弯距:M=0.1×3.09×6002=11.12×104N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=11.12×104/6.40×104=1.74N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值:[f]=16.00N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=1.74N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=16.00N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=7.2×600/1000/2=2.16N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l=600mm；
I--木楞的截面惯性矩：I=2.56×106N/mm2；
内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.16×6004/(100×10000.00×2.56×106)=0.074mm； 内楞的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.40mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.074mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.40mm，满足要求！ 2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度：60mm，高度：80mm； W=64.00cm3； I=256.00cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N.mm)； W--外楞的净截面抵抗矩；
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000×600/1000/2.00=1.85kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=600mm；
外楞的最大弯距：M=0.175×1.85×600=19.46×104N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=19.46×104/6.40×104=3.04N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值:[f]=16.00N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=3.04N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=16.00N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=7.2×600/1000×600/1000/2=1.30KN； l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=600mm； I--木楞的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；
外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.30×103×6003/(100×10000.00×2.56×106)=0.125mm；
外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.50mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.125mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.40mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下
:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径:M12mm； 穿梁螺栓有效直径:9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:A=76.00mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.2×600/1000×600/1000×2=5.18kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76.00/1000=12.92kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！ 六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的单跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.32×104mm3； I=3.89×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距):l=350.00mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×（24+1.5）×0.8×0.3×0.90=6.61kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.8×0.90=0.30kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:1.4×2×0.8×0.90=2.02kN/m；
q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m； 跨中弯矩计算公式如下
:
Mmax=0.10×8.93×0.352=0.11kN.m； σ=0.11×106/4.32×104=2.53N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下
:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（(24+1.5)×0.3+0.35）×0.8=6.40KN/m； l=350.00/(2-1)=350.00mm；
E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω]=350.00/250=1.40mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×6.40×350.004/(100×9500×3.89×105)=0.1760mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.1760mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.40mm，满足要求！ 七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=(24+1.5)×0.3×(0.35/(2.00-1))=2.68kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.35×(0.35/(2.00-1))×(2×0.6+0.35)/0.35=0.54kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×(0.35/(2.00-1))=1.58kN/m； 2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×2.68+1.2×0.54=3.86kN/m； 活荷载设计值P=1.4×1.58=2.21kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=64.00cm3； I=256.00cm4； 方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值q=3.86+2.21=6.07kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.25kN.m； 最大应力σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.86N/mm2； 抗弯强度设计值[f]=16N/mm2；
方木的最大应力计算值3.86N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下
:
截面抗剪强度必须满足
:
其中最大剪力:V=0.6×3.86×0.8=1.85kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1854.72/(2×60×80)=0.58N/mm2； 方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.58N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.70N/mm2,满足要求! 方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下
:
q=2.68+0.54=3.22kN/m；
方木最大挠度计算值ω=0.677×3.22×800.004/(100×10000×256.00×104)=0.35mm； 方木的最大允许挠度[ω]=0.8×1000/250=3.20mm；
方木的最大挠度计算值ω=0.35mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.20mm，满足要求！ 3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)： q2=0.35kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3=(2.5+2)=4.50kN/m2；
q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；
梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。 当n=2时：
当n＞2时：
计算简图
(kN)
支撑钢管变形图(m.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力RA=RB=1.214kN； 最大弯矩Mmax=0.546kN.m；
最大挠度计算值Vmax=1.726mm；
支撑钢管的最大应力σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2 支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值121.523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.21kN； R小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力：N1=1.21kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.9=0.45kN；
楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.35=0.24kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.18×(1.5+24)=3.20kN； N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN；
υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2； lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh(1)
k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.70； 上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.16×1.70×1.5=2.95m； Lo/i=2945.25/15.95=184.71；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.21； 钢管立杆受压应力计算值；σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=57.56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！
标准层120厚楼板模板计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数
横向间距或排距:1.00m；纵距:1.00m；步距:1.50m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:2.90m； 采用的钢管:Φ48×3.0mm；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重：0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3； 楼板浇筑厚度:120.00mm； 施工均布荷载标准值:1.000； 3.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30； 每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积:1440.000mm2； 楼板的计算宽度:5.40m；楼板的计算厚度:180.00mm； 楼板的计算长度:4.50m；施工平均温度:25.000℃； 4.木方参数
木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2 木方抗剪强度设计值1.40N/mm2；木方的间隔距离:300.00mm； 木方的截面宽度:60.00mm；木方的截面高度:80.00mm；
图2楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；
I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；
方木楞计算简图 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.000×0.300×0.180=1.350kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.350×0.300=0.105kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN； 2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下
:
均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m； 集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN； 最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.533×106/64000.00=8.328N/mm2； 方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为8.328N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求! 3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下: Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh
其中最大剪力:Q=1.746×1.000/2+1.260/2=1.503kN；
方木受剪应力计算值T=3×1.503×103/(2×60.000×80.000)=0.470N/mm2； 方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.470N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求! 4.方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下
:
均布荷载q=q1+q2=1.455kN/m； 集中荷载p=0.900kN；
最大挠度计算值V=5×1.455×1000.04/(384×9500.000×2560000.000)+900.000×1000.03/(48
×2560000.000×9500.000)=1.550mm；
最大允许挠度[V]=1000.0/250=4.000mm；
方木的最大挠度计算值1.550mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!
三、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.746×1.000+1.260=3.006kN；
支撑钢管计算弯距图
(kN.m)
最大弯矩Mmax=0.803kN.m；
最大变形Vmax=0.0003mm；
最大支座力Qmax=6.815kN；
最大应力σ=12.547N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,
满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际
的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=6.815kN；
R
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.129×2.900=0.374kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN；
静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=10.469kN；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.469kN；
υ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；
A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；
W--立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：4.49cm3；
σ--钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
L0--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
L0=h+2a
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.5002×0.100=1.700m；
L0/i=1700.000/15.945=107
由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.537；
钢管立杆受压应力计算值；σ=10469.000/(0.537×489.000)=39.868N/mm2；
立杆稳定性计算σ=39.868N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
七、楼板强度的计算:
1.楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=5400mm×180mm,截面有效高度ho=160mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为5.4m；
q=2×1.2×(0.350+25.000×0.180)+1×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4×(1.000+2.000)=16.394kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=4.5×16.394=73.774kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0616×73.774×5.4002=132.431kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到5天龄期混凝土强度达到63.01%,C30混凝土强度在5天龄期近似等效为C18.902。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.010N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×9.010)=0.055
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.053
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho2×fcm=0.053×5400.000×160.0002×9.010×10-6=66.014kN.m；
结论：由于∑Mi=M1+M2=66.014
所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为5.4m；
q=2×1.2×(0.350+25.000×0.180)+2×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4×(1.000+2.000)=16.949kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=4.5×16.949=76.269kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0616×76.269×5.4002=136.910kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到10天龄期混凝土强度达到80.00%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C24.000。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.440N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×11.440)=0.044
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.043
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho2×fcm=0.043×5400.000×160.0002×11.440×10-6=68.003kN.m； 结论：由于∑Mi=M1+M2=66.014+68.003=134.017
所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑必须保留。
4.验算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为5.4m；
q=2×1.2×(0.350+25.000×0.180)+3×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4×(1.000+2.000)=17.503kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=4.5×17.503=78.763kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0616×78.763×5.4002=141.387kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到15天龄期混凝土强度达到89.13%,C30混凝土强度在15天龄期近似等效为C26.740。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.746N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×12.746)=0.039
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.038
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho2×fcm=0.038×5400.000×160.0002×12.746×10-6=66.956kN.m； 结论：由于∑Mi=M1+M2=66.014+68.003+66.956=200.973>Mmax=141.387
所以第15天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载
模板支持可以拆除。
目 录
一、工程概况 二、编制依据： 三、施工准备 四、材料选用
五、主体模板施工工艺及操作要求 1、柱模板施工 2、墙模板施工 3、楼梯模板施工 4、梁模板施工 5、楼板模板施工 六、模板的验收 七、模板的拆除
6
八、质量保证措施及注意事项 九、成品保护
十、文明施工及环保措施 十一、模板施工安全保证措施 附：各模板计算书
一、工程概况
本工程位于重庆南岸区茶园新区长生桥镇，为重庆同景国际城标段，分别由多层住宅D36、商业建筑D-S4组成。D36吊一层为商业，一至七层为住宅，D-S4为二层商业建筑。D36与D-S4之间有商铺链接。本工程柱、墙、梁板模板安装材料均采用木胶板、木方与钢筋、步步紧、对拉螺杆、模板卡、钢管相结合。
二、编制依据：
1、同景国际城D组团D-S4会所、D-36#楼施工图纸。 2、《模板安装、拆除工程检验批质量验收记录表》的规定。 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2001）
三、施工准备
将楼层各道轴线分别弹线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁板进行模板和配套明确其刚度和稳定性、在安装模板前必须，将模板清理干净，刷好脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触，脱模剂应涂刷均匀，不得漏刷。
四、材料选用
1、模板材料
模板材料选用δ=15厚的木芯胶合板，模板的背带选用40×95mm厚的木方。 2、紧固材料
紧固材料采用Φ12加固铁杆，其中防水砼采用带止水板的加固钢筋杆，其他剪力墙采用一般直钢筋杆。
梯井地下部分防水剪力墙中带止水板钢筋杆，为一次性使用，其他剪力墙内加固杆为Φ12加固铁杆，穿Φ16PVC管后，重复使用。
五、 主体模板施工工艺及操作要求 1、柱模板施工
柱模板安装顺序是：安装前检查 —— 模板安装—— 检查对角线 —— 长度差 —— 安装柱箍 —— 全面检查校正—— 整体固定 —— 柱头找补。模板支设前须对柱内杂物进行清理，弹出柱的边线和模板控制线。柱模板采用15厚胶合板，背楞采用40×95mm木方，柱箍用υ48×3.5mm钢管，长度至梁底部，且不影响梁模板加固。模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木方压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm一道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（10～20mm厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。 2、 墙体模板施工
1）、墙模安装顺序是：支模前的检查 ——支侧模——钢筋绑扎 ——安装对拉螺栓，支另一
侧模 ——校正模板位置 —— 紧固对拉止水螺栓——支撑固定 ——全面检查。 2）、墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板控制线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。
3）、墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。但应注意不能烧断墙体主筋。
4）、模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入焊接好止水的对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。 5）、模板安装前须均匀涂刷脱模剂；支模时须对模板拼缝进行处理， 在面板拼缝处用双面胶带粘贴；在墙的拐角处（阳角）也应注意两块 板的搭接严密；阴角模立好后，要将墙体模板的横背楞（48钢管） 延伸到阴角模，并穿好对拉螺栓使其与对应的阴角模或墙体模板固 定，以确保角度的方正和不跑模。
6）、剪力墙模板采用散支散拆方式，模板采用胶合板，用40×95mm木方作龙骨，用“3形卡”将对拉螺杆与钢管连接起来，木方间距250，钢管间距500，对拉螺杆间距500×500，模板采用钢管支撑和对拉螺栓共同支撑稳定。
3、 楼梯模板
楼梯模板一般比较复杂，如施工时不注意对后期装修工程会产生较大影响，故对楼梯模板要求较高。施工前根据楼梯几何尺寸进行提前加工放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模。安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇筑砼时模板移动。支架采用υ48钢管。楼梯支模详见下图。
4 、梁模板施工
1）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→ 支柱头模板→铺设底模板→ 拉线找平→封侧模→预检。
2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m，立杆距梁边线不大于300mm；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；.立杆顶
端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
4） 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。 5） 梁模板安装
○1大龙骨采用直径Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×95mm方木，间距250mm，其跨度等于大龙骨间距。
○2梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
○3梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。
5、 楼板模板施工
1）工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
2） 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
3）立杆支撑横纵间距不超过1.2m, 且立杆支撑钢管不能有接头，如有少数接头现象，所有顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，进行横纵向扫地杆加固，以保持顶撑的稳固可靠。立杆底部若为地面垫层，不铺设方木，立杆下若为土方，应在土方压实后，在立管底部加设方木防止局部下沉。
4）模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×95mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
5）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。
6、斜屋面模板
1）工艺流程 搭设钢管支架 → 安装纵、横木木楞 → 调整楼板下皮标高及起拱 → 铺设板模板 → 检查、调整模板上皮标高、平整度→检查、验收。
2）模板安装
2.1 对于不够整模板的楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处，拼缝严密，并用塑胶带进行粘贴。
2.2 梁板柱节点处，铺板时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上，避免将来出现错台。
2.3楼板支撑采用满堂红钢管脚手架体系支撑。支柱间距1000mm,横杆第一排距地20cm，第二排距地1.8m，立杆下口垫设通长木脚手板。在跨中位置纵横向各设置一道剪刀撑，以增强支架的整体稳固性。
2.4支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，立杆支设时带通线。支架搭设完毕后，检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固性，并依据给定的水平线，调节高度将木楞找平。
2.5支架搭设前应对支柱底座进行调整，并垫上木方，要求坚实稳固。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。
2.6支架搭设完毕后，要认真检查支柱的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节高度，将木楞找平。
2.7模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度及楼板底标高，一旦有误差立即进行校正。
2.8现浇钢筋混凝土板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的（1～3）/1000。利用脚手架上部的可调支撑调整高度，木板作辅助，以满足顶板挠度的要求，起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大，起拱后模板表面应是平滑曲线，不允许出现模板面因起拱而错台。
2.9预留洞模板用40×95木方与15厚胶合板做成定型盒子，合模前放入，盒子放入前刷脱模剂，以利于拆模时取出。
（1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。
（2）具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。
（3）构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。 （4）模板的接缝应严密，不得漏浆。
2、模板与砼的接触面应涂隔离剂（脱模剂），对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。
3、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。
4、模板验收时，应由楼栋负责人带队，监理、施工、质检、安全、等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工。
七、 模板的拆除
1、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
2、柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆
除。
3、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
5、 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
八、 质量保证措施及施工注意事项
1、 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。
2、 现浇结构模板安装允许偏差：
3、 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
4、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。 5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
6、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。 7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
8、 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
九、 成品保护
1、模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。 2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 3、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。
4、按楼板部位层层复安，减少损耗，材料应按编号分类堆放。 5、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。
6、 使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。
7、门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。 8、搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。
十、 文明施工及环保措施
1、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。 3、 模板安装时，应注意控制噪声污染。
4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
6、每次下班时保证工完场清。
十一、 模板施工安全措施
1、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。 2、 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
3、在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知砼浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。
4、 安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。 5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。
8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。 拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防
止因踏空，扶空而坠落。
10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预 留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
11、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
12、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。
13、装、拆模板时禁止使用2×4木料、钢模板作立人板。
14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。
15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
16、拆除板、梁、柱墙模板，在4M以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。
17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。
标准层剪力墙模板计算书
墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm； 主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型：圆形钢管48×3.5
截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3； 主楞肢数:1； 3.次楞信息
龙骨材料:木楞；截面类型:矩形； 宽度(mm):40mm；高度(mm):95mm； 次楞肢数:2；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00mm； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00N/mm2； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2； 5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50N/mm2；
钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm2:205N/mm2；
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值
:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T--混凝土的入模温度，取20.00℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H--模板计算高度，取3.00m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.20；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为65.83kN/m2、72.00kN/m2，取较小值65.83kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.83kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。 三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图 1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下
:
其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m； q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；
面板的最大弯距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)； M--面板计算最大弯距(N.mm)； W--面板的截面抵抗矩
:
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=400×18×18/6=0.22×105mm3；
f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.00N/mm2，满足要求！ 2.抗剪强度验算 计算公式如下
:
其中，V--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；
q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；
面板的最大剪力：V=0.6×29.45×200.0=3534N； 截面抗剪强度必须满足
:
其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V=3534N； b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm； hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下
:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.83×0.4=26.33N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=200mm； E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4； 面板的最大允许挠度值:[ω]=0.80mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×105)=0.152mm； 面板的最大挠度计算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=0.80mm，满足要求！
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形
内矩形截面抵抗矩W=64.00cm3； 内木楞截面惯性矩I=256.00cm4；
内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(外楞间距):l=400mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m； q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；
内楞的最大弯距：M=0.1×7.36×400×400=1.18×105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：
其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)； M--内楞计算最大弯距(N.mm)；
W--内楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；
f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=130N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值:[f]=130N/mm2；
内楞的最大应力计算值σ=1.84N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下
:
其中，V--内楞承受的最大剪力； l--计算跨度(外楞间距):l=400mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.20×0.9=14.22kN/m，其中0.90为折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m； 其中，0.90为折减系数。 q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；
内楞的最大剪力：V=0.6×7.36×400=1766.8N； 截面抗剪强度必须满足下式
:
其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--内楞计算最大剪力(N)：V=1766.8N； b--内楞的截面宽度(mm)：b=60mm； hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80mm；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.5N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×1766.8/(2×60×80)=0.55N/mm2 内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：
其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m； l--计算跨度(外楞间距):l=400mm；
E--内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2； I--内楞截面惯性矩(cm4)，I=256cm4；
内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm； 内楞的最大容许挠度值:[ω]=1.60mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.60mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞,截面类型圆形钢管48×3.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=4.49cm3； 截面惯性矩I=10.78cm4；
外楞计算简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；
外楞最大弯矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm； 强度验算公式：
其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；
W--外楞的净截面抵抗矩；W=0.04×105mm3； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=130N/mm2；
外楞的最大应力计算值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
外楞的最大应力计算值σ=153.01N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
5.外楞的抗剪强度验算 公式如下
:
其中，V--外楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600mm；
P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN； 外楞的最大剪力：V=0.65×6540=4.25×103N； 外楞截面抗剪强度必须满足
:
其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V--外楞计算最大剪力(N)：V=4.25×103N； b--外楞的截面宽度(mm)：b=80mm； hn--外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×4.25×103/(2×80×60)=1.33N/mm2； 外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值τ=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：
其中，ω--外楞最大挠度(mm)；
P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m； l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600mm；
E--外楞弹性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=10.78×104；
外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×104)=0.58mm； 外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.5mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.58mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.5mm，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下
:
其中N--穿墙螺栓所受的拉力； A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；
f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径:M12mm； 穿梁螺栓有效直径:9.85mm
穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.83×0.6×0.4=15.8kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！ 标准层350×600梁模板计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。 梁段:L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m):0.35m； 梁截面高度D(m):0.6m； 混凝土板厚度(mm):180mm；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m； 脚手架步距(m):1.5m；
梁支撑架搭设高度H(m)：2.9m；
梁两侧立柱间距(m):0.8m；
承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):1m； 采用的钢管类型为Φ48×3.0；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.8； 2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):7.2kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2kN/m2 3.材料参数
木材品种：杉木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000N/mm2； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； 4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：2； 面板厚度(mm)：18mm； 5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：600mm； 次楞间距(mm)：600mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：600mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12mm；
主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形 宽度60mm，高度80mm； 主楞根数：2
次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形 宽度：60mm，高度：80mm； 次楞根数：2
二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值
:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T--混凝土的入模温度，取20.00℃； V--混凝土的浇筑速度，取1.50m/h； H--模板计算高度，取0.30m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.20；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为7.20kN/m2、50.99kN/m2，取较小值7.20kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图 1.抗弯验算
其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--面板的最大弯距(N.mm)；
W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3； [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.6×2×0.90=1.51kN/m； q=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=600mm；
面板的最大弯距M=0.1×6.18×600.002=22.24×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=22.24×104/3.24×104=6.86N/mm2； 面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=6.86N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=7.2×0.6=4.32N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=600mm；
E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×4.32×6004/(100×9500×2.92×105)=1.37mm； 面板的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.40mm；
面板的最大挠度计算值ω=1.37mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=2.40mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形，宽度：60mm，高度：80mm； 内钢楞截面抵抗矩W=64.00cm3； 内钢楞截面惯性矩I=256.00cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下
:
其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N.mm)； W--内楞的净截面抵抗矩；
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000/2.00=3.09kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):l=600mm；
内楞的最大弯距:M=0.1×3.09×6002=11.12×104N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=11.12×104/6.40×104=1.74N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值:[f]=16.00N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=1.74N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=16.00N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=7.2×600/1000/2=2.16N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l=600mm；
I--木楞的截面惯性矩：I=2.56×106N/mm2；
内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.16×6004/(100×10000.00×2.56×106)=0.074mm； 内楞的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.40mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.074mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.40mm，满足要求！ 2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度：60mm，高度：80mm； W=64.00cm3； I=256.00cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N.mm)； W--外楞的净截面抵抗矩；
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×7.2×0.90+1.4×2×0.90)×600/1000×600/1000/2.00=1.85kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=600mm；
外楞的最大弯距：M=0.175×1.85×600=19.46×104N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=19.46×104/6.40×104=3.04N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值:[f]=16.00N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=3.04N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=16.00N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=7.2×600/1000×600/1000/2=1.30KN； l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=600mm； I--木楞的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；
外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.30×103×6003/(100×10000.00×2.56×106)=0.125mm；
外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.50mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.125mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.40mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下
:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径:M12mm； 穿梁螺栓有效直径:9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:A=76.00mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.2×600/1000×600/1000×2=5.18kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76.00/1000=12.92kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！ 六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的单跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.32×104mm3； I=3.89×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距):l=350.00mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×（24+1.5）×0.8×0.3×0.90=6.61kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.8×0.90=0.30kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:1.4×2×0.8×0.90=2.02kN/m；
q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m； 跨中弯矩计算公式如下
:
Mmax=0.10×8.93×0.352=0.11kN.m； σ=0.11×106/4.32×104=2.53N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下
:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（(24+1.5)×0.3+0.35）×0.8=6.40KN/m； l=350.00/(2-1)=350.00mm；
E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω]=350.00/250=1.40mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×6.40×350.004/(100×9500×3.89×105)=0.1760mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.1760mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.40mm，满足要求！ 七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=(24+1.5)×0.3×(0.35/(2.00-1))=2.68kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.35×(0.35/(2.00-1))×(2×0.6+0.35)/0.35=0.54kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×(0.35/(2.00-1))=1.58kN/m； 2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×2.68+1.2×0.54=3.86kN/m； 活荷载设计值P=1.4×1.58=2.21kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=64.00cm3； I=256.00cm4； 方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值q=3.86+2.21=6.07kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.25kN.m； 最大应力σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.86N/mm2； 抗弯强度设计值[f]=16N/mm2；
方木的最大应力计算值3.86N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下
:
截面抗剪强度必须满足
:
其中最大剪力:V=0.6×3.86×0.8=1.85kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1854.72/(2×60×80)=0.58N/mm2； 方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.58N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.70N/mm2,满足要求! 方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下
:
q=2.68+0.54=3.22kN/m；
方木最大挠度计算值ω=0.677×3.22×800.004/(100×10000×256.00×104)=0.35mm； 方木的最大允许挠度[ω]=0.8×1000/250=3.20mm；
方木的最大挠度计算值ω=0.35mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.20mm，满足要求！ 3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)： q2=0.35kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3=(2.5+2)=4.50kN/m2；
q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；
梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。 当n=2时：
当n＞2时：
计算简图
(kN)
支撑钢管变形图(m.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力RA=RB=1.214kN； 最大弯矩Mmax=0.546kN.m；
最大挠度计算值Vmax=1.726mm；
支撑钢管的最大应力σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2 支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值121.523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.21kN； R小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力：N1=1.21kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.9=0.45kN；
楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.35=0.24kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.18×(1.5+24)=3.20kN； N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN；
υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2； lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh(1)
k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.70； 上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.16×1.70×1.5=2.95m； Lo/i=2945.25/15.95=184.71；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.21； 钢管立杆受压应力计算值；σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=57.56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！
标准层120厚楼板模板计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数
横向间距或排距:1.00m；纵距:1.00m；步距:1.50m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:2.90m； 采用的钢管:Φ48×3.0mm；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重：0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3； 楼板浇筑厚度:120.00mm； 施工均布荷载标准值:1.000； 3.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30； 每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积:1440.000mm2； 楼板的计算宽度:5.40m；楼板的计算厚度:180.00mm； 楼板的计算长度:4.50m；施工平均温度:25.000℃； 4.木方参数
木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2 木方抗剪强度设计值1.40N/mm2；木方的间隔距离:300.00mm； 木方的截面宽度:60.00mm；木方的截面高度:80.00mm；
图2楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；
I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；
方木楞计算简图 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.000×0.300×0.180=1.350kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.350×0.300=0.105kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN； 2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下
:
均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m； 集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN； 最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.533×106/64000.00=8.328N/mm2； 方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为8.328N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求! 3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下: Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh
其中最大剪力:Q=1.746×1.000/2+1.260/2=1.503kN；
方木受剪应力计算值T=3×1.503×103/(2×60.000×80.000)=0.470N/mm2； 方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.470N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求! 4.方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下
:
均布荷载q=q1+q2=1.455kN/m； 集中荷载p=0.900kN；
最大挠度计算值V=5×1.455×1000.04/(384×9500.000×2560000.000)+900.000×1000.03/(48
×2560000.000×9500.000)=1.550mm；
最大允许挠度[V]=1000.0/250=4.000mm；
方木的最大挠度计算值1.550mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!
三、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.746×1.000+1.260=3.006kN；
支撑钢管计算弯距图
(kN.m)
最大弯矩Mmax=0.803kN.m；
最大变形Vmax=0.0003mm；
最大支座力Qmax=6.815kN；
最大应力σ=12.547N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,
满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际
的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=6.815kN；
R
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.129×2.900=0.374kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN；
静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=10.469kN；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.469kN；
υ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；
A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；
W--立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：4.49cm3；
σ--钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
L0--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
L0=h+2a
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.5002×0.100=1.700m；
L0/i=1700.000/15.945=107
由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.537；
钢管立杆受压应力计算值；σ=10469.000/(0.537×489.000)=39.868N/mm2；
立杆稳定性计算σ=39.868N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
七、楼板强度的计算:
1.楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=5400mm×180mm,截面有效高度ho=160mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为5.4m；
q=2×1.2×(0.350+25.000×0.180)+1×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4×(1.000+2.000)=16.394kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=4.5×16.394=73.774kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0616×73.774×5.4002=132.431kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到5天龄期混凝土强度达到63.01%,C30混凝土强度在5天龄期近似等效为C18.902。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.010N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×9.010)=0.055
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.053
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho2×fcm=0.053×5400.000×160.0002×9.010×10-6=66.014kN.m；
结论：由于∑Mi=M1+M2=66.014
所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为5.4m；
q=2×1.2×(0.350+25.000×0.180)+2×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4×(1.000+2.000)=16.949kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=4.5×16.949=76.269kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0616×76.269×5.4002=136.910kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到10天龄期混凝土强度达到80.00%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C24.000。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.440N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×11.440)=0.044
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.043
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho2×fcm=0.043×5400.000×160.0002×11.440×10-6=68.003kN.m； 结论：由于∑Mi=M1+M2=66.014+68.003=134.017
所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑必须保留。
4.验算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为5.4m；
q=2×1.2×(0.350+25.000×0.180)+3×1.2×(0.374×5×6/4.5/5.4)+1.4×(1.000+2.000)=17.503kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=4.5×17.503=78.763kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0616×78.763×5.4002=141.387kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到15天龄期混凝土强度达到89.13%,C30混凝土强度在15天龄期近似等效为C26.740。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.746N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×300/(5400.000×160.000×12.746)=0.039
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.038
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho2×fcm=0.038×5400.000×160.0002×12.746×10-6=66.956kN.m； 结论：由于∑Mi=M1+M2=66.014+68.003+66.956=200.973>Mmax=141.387
所以第15天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载
模板支持可以拆除。