单向板肋梁楼盖设计11

目录

1、设计任务书-------------------------------------------------（1）2、设计计算书-------------------------------------------------（2）3、平面结构布置----------------------------------------------（2）4、板的设计----------------------------------------------------（3）5、次梁的设计-------------------------------------------------（7）6、主梁的设计-------------------------------------------------（10）7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16）附图1、平面结构布置图------------------------------------（18）附图2、板的配筋图------------------------------------------（19）附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20）附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）

参考资料：1、建筑荷载规范2、混凝土结构设计规范

整体式单向板肋梁楼盖设计任务书

一、设计题目

整体式单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构布置

确定2~8轴线楼面主、次梁布置，绘制楼盖结构布置图。比例1：150~1：200。2、单向板设计

考虑塑性变形引起内力重分布，计算板的弯矩，确定板的抗弯纵筋，绘制板的配筋图，注明板面结构标高。比例1：50~1：100。

3、次梁设计

按弹性理论计算次梁的弯矩和剪力，确定次梁的抗弯纵筋和抗剪钢筋，绘制次梁配筋图，作出分离钢筋图，注明梁底结构标高。纵剖面图比例1：40~1：50，横剖面比例1：20~1：25。

4、主梁设计

按弹性理论计算主梁的弯矩和剪力，作主梁的弯矩包罗图，确定主梁的抗弯纵筋和抗剪钢筋，作抵抗弯矩图确定主梁的抗弯纵筋布置方案，确定次梁和主梁相交接处的附加横向钢筋，绘制主梁配筋图，作出分离钢筋图，注明梁底结构标高。纵剖面图比例1：40~1：50，横剖面图比例1：20~1：25。

三、设计资料

1、工业厂房建筑平面简图见附图1、2、3。柱距为S=5.4m，跨度为L=6.3m。砖墙厚240mm，壁柱490mm×370mm，钢筋混凝土柱截面400mm×400mm。楼盖为现浇钢筋混凝土结构。该层楼面标高为4.200m。

2、楼盖构造说明：地板砖地面（厚30mm，包括水泥砂浆打底，0.65kN/m），钢筋混凝土现浇板（25kN/m），板底抹灰（0.255kN/m）。

3、楼面均布活荷载标准值为7.0kN/m。楼面活荷载分项系数γQ=1.3。

4、材料：混凝土为C25，钢筋宜用HRB400级和HRB335级，也可用HPB235级。

2

3

2

2

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

一、平面结构布置：

１、确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为5.4m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。

楼盖结构布置图如下：

２、按高跨比条件，当h

1

l52.5mm时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的40

楼盖板，要求h80mm，取板厚h80mm

11

～L(300～450)mm，取h400mm121811

则b(～h(133～200)mm，取b200mm。

23

11

4、主梁的截面高度应该满足h(～)L(450～787.5)mm，h600mm，

11

则h(～h(200～300)mm，取b250mm。

3、次梁的截面高度应满足h(

二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：

取1m宽板带计算：地板砖面层80mm钢筋混凝土板板底混合砂浆

0.6510.65kN/m0.08252.0kN/m0.25510.255kN/m

恒载：gk2.905kN/m活载：qk717kN/m

恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m，所以活荷载分项系数取1.3。于是板的荷载设计值为值：2、板的计算简图：

gq=1.2gk1.3qk15.186kN/m

板的计算简图

次梁截面为200mm400mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：

1

l01lnh210010012019201.025ln2152.5mm，

取l011920mm

(a120mm)

中跨：l02ln21002001900mm

板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。

计算简图如下图：

q+g=15.186kN/m

板的计算简图

3、内力计算及配筋：

用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：

截

边跨支

支承情况

端支座

座

A

梁板搁支在墙

上

两跨连续：-1/10

板梁

与梁整浇连接

-1/16

1/14

-1/24

-1/11

梁与柱整浇连

-1/16

接

则由M(gq)l0可计算出M1、MB、M2、Mc，计算结果如下表：

2

表1.0

面

位

置离端第二跨

中间支座C

中间跨中3

离端第二支座

中

B

2

11/11

三跨以上连续：1/16-1/141/16

1/14

截面位置

α

11/11

20

B-1/11

21/16

15.1861.92

C-1/14

M(gq)l

15.1861.92215.1861.921/1415.1861.92

(kN/m)

5.0894.984

3.426

3.916

由题知：b1000mm,设as20mm,则h0has802060mm，

fc11.9N/mm，fy210N/mm

根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：

截面M（kNm）

1

B

2

C

M1

5.089

MB

-4.984

M2

3.42642.84

0.8M2

2.741

Mc

-3.916

0.8Mc

3.133

M(gq)l02

1fcbh02（kNm）s

M1c00.119

0.116

0.0800.0640.0910.073

12s

0.127

(b0.614)

0.124

0.083

0.066

0.096

0.076

s10.5

AsM/sfyh0（mm2）

①～②轴线

0.937257.9

0.938252.3

0.959169.6

0.967134.6

0.952195.3

0.962154.6

φ8@190

选钢筋

⑤～⑥轴线②～⑤轴线①～②轴线

265mm2

实际配筋

⑤～⑥轴线②～⑤轴线

265mm

2

φ8@190φ8@190265mm2265mm

2

φ8@190φ8@190265mm2

265mm

2

φ8@190φ8@190265mm2

265mm

2

φ8@190

位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（M2、M3）和中间支座（Mc）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。4、确定各种构造钢筋：⑴分布筋选用φ6@250。

⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用φ8@200。⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用φ8@200。

⑷板角构造钢筋:选用φ8@200,双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.

三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：1、次梁的支承情况：

2、荷载计算：由板传来：次梁肋自重：次梁粉刷重

2.9052.26.391kN/m0.20.40.08251.6kN/m0.2550.40.0820.2176kN/m

恒载：gk8.2086kN/m活载：qk92.119.8kN/m

设计值总值：

gq=1.2gk1.3qk35.53kN/m

3、确定计算跨度及计算简图。塑性内力重分布计算时，其计算跨度：

中跨：l02ln54002505150mm边跨：l01ln54001205275mm

(a240mm)

1.025ln1.02551555284mm,取l015275mm

因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：

q+g=35.53kN/m次梁的计算简

图

3、内力计算：

由M(gq)l0可计算出M1、MB、M2、Mc，计算结果如下表：

2

截面位置

α

11/11

20

B-1/11

21/16

35.535.1502

C-1/14

M(gq)l

35.535.275235.535.27521/1435.535.152

(kN/m)

89.8889.88

58.90

67.31

由V(gq)ln可计算出VA、VBl、VBr、Vc，计算结果如下表：截面位置

α

A

0.45

0.4535.535.275

Bl

0.60

Br

0.55

0.5535.535.150

C

0.55

V(gq)ln

0.6035.535.2750.5535.535.150

(kN)

4、截面承载力计算：

84.34

122.05

100.64

100.64

⑴、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf，按

'

11

b'fl54001800mmbs019002002100mm，故取b'f1800mm。

33

梁高：翼缘厚：

h400,h040040360mmh'f80mm

判定T形截面类型：

1fcbfhf(h0

hf1.011.9180080(360

80

548.35106Nmm89.88kNm(边跨中)

548.35kNm

58.90kNm(中间跨中)

故各跨中截面属于第一类T形截面。

⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取

h040060340mm，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，

取h0360mm

⑶、次梁正截面承载力计算见下表：

⑷、次梁斜截面承载力计算见下表：截

面V(kN)

A84.34

B左

122.05

B右

100.64

C100.64

0.25cfcbh0(kN)

214.2V

截面满足

202.3V

截面满足

202.3V

截面满足

214.2V

截面满足

Vc0.7ftbh0(kN)

箍筋肢数、直径

64.01V

需配箍筋2φ8100.6467.6150

60.45V

需配箍筋2φ8100.6154.33150

60.45V

需配箍筋2φ8100.6236.5150

64.01V

需配箍筋2φ8100.6259.5150

AsvnAsv1

s1.25fyvAsvh0/(VVc)

实配箍筋间距

VcsVc1.25fyv

sv

h0127.39V

满足100.6mm2

123.83V

满足100.6mm2

123.83V

满足100.6mm2

127.39V

满足100.6mm2

实配钢筋面积

5、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：

柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。2、荷载计算：

为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：主梁自重：主梁粉刷重：

8.20865.444.326kN

(0.60.08)0.252.1256.825kN2(0.60.08)0.2552.10.55692kN

恒载：Gk51.708kN

恒载设计值：G1.2Gk62.05kN

活载设计值：Q72.15.41.3103.19kN3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：

边跨：l01ln

11

b柱0.025ln59804000.02559806329.5mm2211

lnab柱5980370/2400/26365mm，

近似取l016330mm

中跨：l0ln

11

b柱b柱5900400/0400/26300mm因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：

主梁的计算简图

3、内力计算：

1)、弯矩设计值：Mk1GLk2QL

其中，k1 k2 可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。2）、剪力设计值：Vk3Gk4Q，其中，k3 k4 可由书中表查可知。主梁弯矩计算

由此可作出下列几种情况下的内力图：①+②；①+③；①+④

将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。主梁剪力计算

同样可绘出剪力包络：

4、主梁正截面和斜截面承载力计算：

⑴、主梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf'

，按

b'13l1

f3

66002200mmbs05000mm，故取b'f2200mm。

梁高：h600,h060040540mm（边跨），h060040540mm（中间跨）翼缘厚：

h'f80mm

判定T形截面类型：

1fcbfhf(hf0

h2

)1.011.9220080(540

80

2

)1047.2106Nmm1047.2kNm

341.44kNm(边跨中)

195.76kNm(中间跨中)

故各跨中截面属于第一类T形截面。

⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，h060070530mm。

取

为了施工方便，除加密区箍筋间距外均为150mm。

5、两侧附加横向钢筋的计算：

次梁传来的的集中力：Fl41.0431.2128.7177.95kN，h1600400200mm附加箍筋布置范围：s2h13b

220032001000mmmm,则在长度范围内可布置箍筋的个数：m16个,

梁两

侧各布置三个。另加吊筋，Asb254.5mm，则由：

2

2fyAsbsinamnfyvAsv12300254.50.7076221050.3234.7kNFl，

满足要求。

五、关于计算书和图纸的几点说明：

1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。

2、根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用2#图纸，2张。2、结构平面布置图：比例1：200。3、板的配筋图：比例1

：50

，深入板中的长度为

500mm。

，伸出墙边长度为

300mm。

4、次梁的配筋图：比例1

：30通长布置。

，每一方向伸出墙边的长度为500mm。

⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。

⑶、②、⑤号钢筋弯起后在B支座共同抵抗负弯矩，相当于断。

⑷、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。

⑸、两根⑤号钢筋弯起后在C支座共同抵抗负弯矩，相当于截断。

,在矩支座边缘1300mm处截

,在矩支座边缘1300mm处

⑹、B支座第二批截断的⑥号钢筋,在距支座边缘1800mm处截断。

⑺、③号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋，右端在距支座边缘2100mm处截断，与⑦号钢筋在600mm范围内搭接，兼作第二跨的架立筋。⑻、⑦号钢筋在C支座右端通常兼作架立筋。5、主梁的配筋图：比例1：30

。

⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。

吊筋.

⑷、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。⑸、其余钢筋截断详见配筋图。

两边各布置三排,

另加一根

目录

1、设计任务书-------------------------------------------------（1）2、设计计算书-------------------------------------------------（2）3、平面结构布置----------------------------------------------（2）4、板的设计----------------------------------------------------（3）5、次梁的设计-------------------------------------------------（7）6、主梁的设计-------------------------------------------------（10）7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16）附图1、平面结构布置图------------------------------------（18）附图2、板的配筋图------------------------------------------（19）附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20）附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）

参考资料：1、建筑荷载规范2、混凝土结构设计规范

整体式单向板肋梁楼盖设计任务书

一、设计题目

整体式单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构布置

确定2~8轴线楼面主、次梁布置，绘制楼盖结构布置图。比例1：150~1：200。2、单向板设计

考虑塑性变形引起内力重分布，计算板的弯矩，确定板的抗弯纵筋，绘制板的配筋图，注明板面结构标高。比例1：50~1：100。

3、次梁设计

按弹性理论计算次梁的弯矩和剪力，确定次梁的抗弯纵筋和抗剪钢筋，绘制次梁配筋图，作出分离钢筋图，注明梁底结构标高。纵剖面图比例1：40~1：50，横剖面比例1：20~1：25。

4、主梁设计

按弹性理论计算主梁的弯矩和剪力，作主梁的弯矩包罗图，确定主梁的抗弯纵筋和抗剪钢筋，作抵抗弯矩图确定主梁的抗弯纵筋布置方案，确定次梁和主梁相交接处的附加横向钢筋，绘制主梁配筋图，作出分离钢筋图，注明梁底结构标高。纵剖面图比例1：40~1：50，横剖面图比例1：20~1：25。

三、设计资料

1、工业厂房建筑平面简图见附图1、2、3。柱距为S=5.4m，跨度为L=6.3m。砖墙厚240mm，壁柱490mm×370mm，钢筋混凝土柱截面400mm×400mm。楼盖为现浇钢筋混凝土结构。该层楼面标高为4.200m。

2、楼盖构造说明：地板砖地面（厚30mm，包括水泥砂浆打底，0.65kN/m），钢筋混凝土现浇板（25kN/m），板底抹灰（0.255kN/m）。

3、楼面均布活荷载标准值为7.0kN/m。楼面活荷载分项系数γQ=1.3。

4、材料：混凝土为C25，钢筋宜用HRB400级和HRB335级，也可用HPB235级。

2

3

2

2

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

一、平面结构布置：

１、确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为5.4m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。

楼盖结构布置图如下：

２、按高跨比条件，当h

1

l52.5mm时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的40

楼盖板，要求h80mm，取板厚h80mm

11

～L(300～450)mm，取h400mm121811

则b(～h(133～200)mm，取b200mm。

23

11

4、主梁的截面高度应该满足h(～)L(450～787.5)mm，h600mm，

11

则h(～h(200～300)mm，取b250mm。

3、次梁的截面高度应满足h(

二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：

取1m宽板带计算：地板砖面层80mm钢筋混凝土板板底混合砂浆

0.6510.65kN/m0.08252.0kN/m0.25510.255kN/m

恒载：gk2.905kN/m活载：qk717kN/m

恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m，所以活荷载分项系数取1.3。于是板的荷载设计值为值：2、板的计算简图：

gq=1.2gk1.3qk15.186kN/m

板的计算简图

次梁截面为200mm400mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：

1

l01lnh210010012019201.025ln2152.5mm，

取l011920mm

(a120mm)

中跨：l02ln21002001900mm

板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。

计算简图如下图：

q+g=15.186kN/m

板的计算简图

3、内力计算及配筋：

用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：

截

边跨支

支承情况

端支座

座

A

梁板搁支在墙

上

两跨连续：-1/10

板梁

与梁整浇连接

-1/16

1/14

-1/24

-1/11

梁与柱整浇连

-1/16

接

则由M(gq)l0可计算出M1、MB、M2、Mc，计算结果如下表：

2

表1.0

面

位

置离端第二跨

中间支座C

中间跨中3

离端第二支座

中

B

2

11/11

三跨以上连续：1/16-1/141/16

1/14

截面位置

α

11/11

20

B-1/11

21/16

15.1861.92

C-1/14

M(gq)l

15.1861.92215.1861.921/1415.1861.92

(kN/m)

5.0894.984

3.426

3.916

由题知：b1000mm,设as20mm,则h0has802060mm，

fc11.9N/mm，fy210N/mm

根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：

截面M（kNm）

1

B

2

C

M1

5.089

MB

-4.984

M2

3.42642.84

0.8M2

2.741

Mc

-3.916

0.8Mc

3.133

M(gq)l02

1fcbh02（kNm）s

M1c00.119

0.116

0.0800.0640.0910.073

12s

0.127

(b0.614)

0.124

0.083

0.066

0.096

0.076

s10.5

AsM/sfyh0（mm2）

①～②轴线

0.937257.9

0.938252.3

0.959169.6

0.967134.6

0.952195.3

0.962154.6

φ8@190

选钢筋

⑤～⑥轴线②～⑤轴线①～②轴线

265mm2

实际配筋

⑤～⑥轴线②～⑤轴线

265mm

2

φ8@190φ8@190265mm2265mm

2

φ8@190φ8@190265mm2

265mm

2

φ8@190φ8@190265mm2

265mm

2

φ8@190

位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（M2、M3）和中间支座（Mc）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。4、确定各种构造钢筋：⑴分布筋选用φ6@250。

⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用φ8@200。⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用φ8@200。

⑷板角构造钢筋:选用φ8@200,双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.

三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：1、次梁的支承情况：

2、荷载计算：由板传来：次梁肋自重：次梁粉刷重

2.9052.26.391kN/m0.20.40.08251.6kN/m0.2550.40.0820.2176kN/m

恒载：gk8.2086kN/m活载：qk92.119.8kN/m

设计值总值：

gq=1.2gk1.3qk35.53kN/m

3、确定计算跨度及计算简图。塑性内力重分布计算时，其计算跨度：

中跨：l02ln54002505150mm边跨：l01ln54001205275mm

(a240mm)

1.025ln1.02551555284mm,取l015275mm

因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：

q+g=35.53kN/m次梁的计算简

图

3、内力计算：

由M(gq)l0可计算出M1、MB、M2、Mc，计算结果如下表：

2

截面位置

α

11/11

20

B-1/11

21/16

35.535.1502

C-1/14

M(gq)l

35.535.275235.535.27521/1435.535.152

(kN/m)

89.8889.88

58.90

67.31

由V(gq)ln可计算出VA、VBl、VBr、Vc，计算结果如下表：截面位置

α

A

0.45

0.4535.535.275

Bl

0.60

Br

0.55

0.5535.535.150

C

0.55

V(gq)ln

0.6035.535.2750.5535.535.150

(kN)

4、截面承载力计算：

84.34

122.05

100.64

100.64

⑴、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf，按

'

11

b'fl54001800mmbs019002002100mm，故取b'f1800mm。

33

梁高：翼缘厚：

h400,h040040360mmh'f80mm

判定T形截面类型：

1fcbfhf(h0

hf1.011.9180080(360

80

548.35106Nmm89.88kNm(边跨中)

548.35kNm

58.90kNm(中间跨中)

故各跨中截面属于第一类T形截面。

⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取

h040060340mm，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，

取h0360mm

⑶、次梁正截面承载力计算见下表：

⑷、次梁斜截面承载力计算见下表：截

面V(kN)

A84.34

B左

122.05

B右

100.64

C100.64

0.25cfcbh0(kN)

214.2V

截面满足

202.3V

截面满足

202.3V

截面满足

214.2V

截面满足

Vc0.7ftbh0(kN)

箍筋肢数、直径

64.01V

需配箍筋2φ8100.6467.6150

60.45V

需配箍筋2φ8100.6154.33150

60.45V

需配箍筋2φ8100.6236.5150

64.01V

需配箍筋2φ8100.6259.5150

AsvnAsv1

s1.25fyvAsvh0/(VVc)

实配箍筋间距

VcsVc1.25fyv

sv

h0127.39V

满足100.6mm2

123.83V

满足100.6mm2

123.83V

满足100.6mm2

127.39V

满足100.6mm2

实配钢筋面积

5、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：

柱截面400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。2、荷载计算：

为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：主梁自重：主梁粉刷重：

8.20865.444.326kN

(0.60.08)0.252.1256.825kN2(0.60.08)0.2552.10.55692kN

恒载：Gk51.708kN

恒载设计值：G1.2Gk62.05kN

活载设计值：Q72.15.41.3103.19kN3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：

边跨：l01ln

11

b柱0.025ln59804000.02559806329.5mm2211

lnab柱5980370/2400/26365mm，

近似取l016330mm

中跨：l0ln

11

b柱b柱5900400/0400/26300mm因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：

主梁的计算简图

3、内力计算：

1)、弯矩设计值：Mk1GLk2QL

其中，k1 k2 可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。2）、剪力设计值：Vk3Gk4Q，其中，k3 k4 可由书中表查可知。主梁弯矩计算

由此可作出下列几种情况下的内力图：①+②；①+③；①+④

将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。主梁剪力计算

同样可绘出剪力包络：

4、主梁正截面和斜截面承载力计算：

⑴、主梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf'

，按

b'13l1

f3

66002200mmbs05000mm，故取b'f2200mm。

梁高：h600,h060040540mm（边跨），h060040540mm（中间跨）翼缘厚：

h'f80mm

判定T形截面类型：

1fcbfhf(hf0

h2

)1.011.9220080(540

80

2

)1047.2106Nmm1047.2kNm

341.44kNm(边跨中)

195.76kNm(中间跨中)

故各跨中截面属于第一类T形截面。

⑵、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，h060070530mm。

取

为了施工方便，除加密区箍筋间距外均为150mm。

5、两侧附加横向钢筋的计算：

次梁传来的的集中力：Fl41.0431.2128.7177.95kN，h1600400200mm附加箍筋布置范围：s2h13b

220032001000mmmm,则在长度范围内可布置箍筋的个数：m16个,

梁两

侧各布置三个。另加吊筋，Asb254.5mm，则由：

2

2fyAsbsinamnfyvAsv12300254.50.7076221050.3234.7kNFl，

满足要求。

五、关于计算书和图纸的几点说明：

1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。

2、根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用2#图纸，2张。2、结构平面布置图：比例1：200。3、板的配筋图：比例1

：50

，深入板中的长度为

500mm。

，伸出墙边长度为

300mm。

4、次梁的配筋图：比例1

：30通长布置。

，每一方向伸出墙边的长度为500mm。

⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。

⑶、②、⑤号钢筋弯起后在B支座共同抵抗负弯矩，相当于断。

⑷、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。

⑸、两根⑤号钢筋弯起后在C支座共同抵抗负弯矩，相当于截断。

,在矩支座边缘1300mm处截

,在矩支座边缘1300mm处

⑹、B支座第二批截断的⑥号钢筋,在距支座边缘1800mm处截断。

⑺、③号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋，右端在距支座边缘2100mm处截断，与⑦号钢筋在600mm范围内搭接，兼作第二跨的架立筋。⑻、⑦号钢筋在C支座右端通常兼作架立筋。5、主梁的配筋图：比例1：30

。

⑵、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。

吊筋.

⑷、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。⑸、其余钢筋截断详见配筋图。

两边各布置三排,

另加一根