1000kV特高压输电线路检修专用绝缘子卡具的研制

中图分类号:TM 755

文献标志码:B

文章编号:1000-7229(2010)07-0033-08

1000kV 特高压输电线路检修专用绝缘子卡具的研制

李俊峰1,刘红伟1,姜国庆2,陶留海1,王常飞1

(1. 河南送变电建设公司,郑州市,450051;2. 河南省电力公司生产技术部,郑州市,450053)

Development of Dedicated Insulator Clip for Overhauling 1000kV Transmission Line

LI Jun-feng 1,LIU Hong-wei 1,JIANG Guo-qing 2, TAO Liu-hai 1,WANG Chang-fei 1

(1.Henan Electric Power Transmission &Transformation Construction Company,Zhengzhou 450051,China;

2.Henan Electric Power Corporation,Zhengzhou 450053,China )

ABSTRACT:On the basis of the maintenance tools for 500kV

transmission lines, a set of dedicated insulator clip tools have been developed, for UHV transmission lines according to their structural characteristics, which can meet the requirements of UHV transmission lines for fast and efficient maintenance and have been applied to the first 1000kV transmission line in China with a very good results.

KEYWORDS:1000kV UHV ;transmission line ;overhauling ;

maintenance tools ;insulator clip ;development

摘要:在500kV 输电线路检修工具的基础上,结合1000kV 特

等级,由于线路结构的特殊性,客观上决定了只能借

鉴、不能照搬直接应用750kV 及以下线路检修作业工机具的研制技术、数据和经验,必须结合1000kV 特高压线路组件结构特点,开展系列的、科学的、有针对性的线路工器具项目研究和工器具的开发[8-9]。

本研究在总结或借鉴我国110~750kV 交流输电线路检修作业工器具制造技术的基础上,结合1000kV 线路具体情况,研制适用于1000kV 线路检修作业中瓷质绝缘子更换的工器具及方法,满足特高压线路检修作业的需要。

高压线路结构特点,研发了成套系列的特高压线路检修更换绝缘子专用卡具。专用绝缘子卡具能够满足特高压线路快速、高效的检修要求,并已经应用于我国首条1000kV 线路的检修工作,取得了良好的效果。

关键词:1000kV 特高压;输电线路;线路检修;检修工具;绝缘

1特高压线路绝缘子串组装型式与工具研制

规划

1.11000kV 线路技术参数与绝缘子串组装类型我国1000kV 线路试验示范工程,架空导线采用8×LGJ—500/35型钢芯铝绞线,相导线采用8分裂正八边形布置,分裂间距为400mm ,以8分裂间隔棒固定。绝缘子主要采用300kN 、420kN 、550kN 瓷质绝缘子。

直线绝缘子串型式选取典型组装型式作为研究对象,选定“I ”型单、双串,“V ”型双串,其组装类型如图1~2所示。

耐张绝缘子串由2串绝缘子组成,绝缘子采用CA597EX ,导线端靠近绝缘子的金具为双联碗头(WS-55S )和方联板(LS4-128/32S-600)等;横担端靠近绝缘子的金具为球头挂环(QH-55S )、U 形挂环(U-55S-150)、调整牵引板(PTQ-64S-900/15000)等。耐张绝缘子串组装如图3所示。

1.21000kV 线路绝缘子工具研制规划

1000kV 线路检修作业常规项目是指更换绝缘子,修补导线以及更换防震锤、悬垂线夹和间隔棒等。本文主要以更换绝缘子检修作业及其相应工具

子卡具;研制

doi :10.3969/j.issn.1000-7229.2010.07.008

0引言

1000kV 特高压交流晋东南—南阳—荆门输变电工程已经于2009年1月6日投入商业运行,这是我国第一次自主设计、自主建设、自主设备制造、自主调试、自主运行管理的交流1000kV 输变电试验示范工程,具有世界领先水平[1]。为保障我国首条1000kV 输电线路的安全稳定运行,迫切需要总结、提高和研究电网运行维护技术,尤其是开展1000kV 特高压线路工器具的研究工作。

经过长时间的摸索,我国电网企业在500kV 及以下线路检修作业工机具开展了研制工作[2-7],并有相当成熟的经验。750kV 线路检修作业常规项目已经顺利开展,但1000kV 特高压等级线路是新一级电压

基金资助项目:国家电网公司科技项目(SGKJ[2007]858)。

为研究对象。根据1000kV 线路导线的悬挂方式和

绝缘子串的组装图,初步拟定出1000kV 线路绝缘子

常规检修项目与工具研制规划为:

(1)开展更换直线悬垂串单片、多片绝缘子项目和相应工具研制;

(2)开展更换直线“V ”型双串单片、多片绝缘子项目和相应工具研制;

(3)开展更换耐张串单片绝缘子、多片绝缘子项目和相应工具研制。

1.3更换绝缘子工具初步规划

根据1000kV 试验示范工程线路绝缘子串典型组装型式,更换绝缘子工具初步规划归纳如表1。

表1

更换绝缘子工具初步规划

Tab.1

Initial plan of tools for replacing insulators

工具名称

用途

受力分析横担卡具Ⅰ型用于更换I 串额定菏重F 横担卡具Ⅱ型用于更换I 、J 双串额定菏重F /2金具卡具Ⅰ型用于更换I 、J 双串额定菏重F 金具卡具Ⅱ型用于更换V 双串额定菏重F /2金具卡具Ⅲ型用于更换V 双串

额定菏重F /2闭式卡(前卡/后卡)更换绝缘子中间任1片额定菏重T /2导线端卡具配闭式卡后卡更换导线端第1片

额定菏重T /2横担端卡具配前卡

更换横担端第1片

额定菏重T /2

注:F 为导线综合荷重,T 为导线张力。

1.4工具结构整合与优化

由于绝缘子串组装型式多,再加上金具额定荷载和结构的变化,经过分析施工设计图纸,多次进行线路实地考查,反复对设计方案进行修改、优化、组合,最终确定如表2所示卡具形式。

表2更换绝缘子工具

Tab. 2Tools used for replacing insulators

工具名称

支点金具用途

1000kV 直线横担端卡具1角钢∠180×12更换直线单串单片1000kV 直线横担端卡具2十字加强板或多片绝缘子

闭式卡XWP-420XWP-420瓷瓶钢帽

更换XWP-420单片或多片绝缘子边相双串横担端卡具角钢∠180×12

更换直线双串单片

或多片绝缘子

闭式卡XWP-300

XWP-300瓷瓶钢帽

更换XWP-300单

片或多片绝缘子

1000kV “V ”串横担端卡具QH-32S 、U-32-115S 更换直线“V ”双串单片或多片绝缘子

1000kV “V ”串导线端卡具L-64-600S 、WS-32S 更换直线“V ”双串

单片或多片绝缘子1000kV 耐张横担端卡具PTQ-64S-900/1500

更换耐张双串单片

或多片绝缘子

1000kV 耐张导线端卡具WS-55S

更换耐张双串单片

或多片绝缘子

闭式卡NGK550NGK550瓷瓶钢帽

更换NGK550单片

或多片绝缘子更换耐张双串、直

80kN 液压丝杆—线单串单片或多片

绝缘子50kN 省力丝杆—

更换直线“V ”串单

片或多片绝缘子50kN 直线丝杆

更换直线双串单片

或多片绝缘子

2绝缘子卡具设计的主要技术条件

2.1气象条件

我国现行标准GB/T18037《带电作业工具基本

技术要求与设计导则》规定带电作业工具机械设计组合气象条件有3类,详见表3。

表3

带电作业工具机械设计组合气象条件

Tab.3

Meteorological condition for mechanical design of live

working tools

气象区域最低气温/℃

最大风速(/m ·s -1)

ⅠⅡ10Ⅲ

-101510

结合地区冬季正常气候以及气候对作业的影响,选用II 类气象,即最低气温为-15℃,最大风速为10m/s,作为工具的机械强度设计气象条件,与导线安装工况组合气象条件相同。

2.2绝缘子额定荷载设计的选取

依据DL/T463—2006《带电作业用绝缘子卡具》规定取绝缘子级别(破坏负荷)的百分数加固定的常数作为卡具的额定荷载设计,即

Q s =P 0×0.25+5(1)

式中P 0为适用的绝缘子或金具级别,kN 。

按式(1),1000kV 线路使用的绝缘子为550kN 、420kN 、300kN 级的绝缘子,则卡具的额定荷载设计分别为142.5kN 、110kN 、80kN 。考虑到2根紧线器在操作过程中受力不均衡,最终确定:

(1)直线悬垂单串,额定荷载设计定为120kN ;(2)直线悬垂双串,“V ”形双串额定荷载设计定为85kN ;

(3)耐张双串额定荷载设计定为150kN ;(4)紧线器额定荷载设计定为80kN /50kN 。2.3紧线器的设计技术条件

紧线卡整体结构采用“梯形螺纹丝杆+液压缸传动”的双系统传动装置,即双传动紧线器。

液压缸技术条件:拉力为80kN ;行程为200mm ;缸头、缸筒材料为LC4;要求安全、可靠、体积小、重量轻,不渗漏。

2.4卡具安全系数

确定安全系数是一个复杂的问题[10-12]。安全系数大,工具笨重,操作不方便;安全系数小,不安全。以往带电作业工具设计中常采用安全系数不小于3,GB/T18037《带电作业工具基本技术要求与设计导则》规定塑性材料安全系数n s 对于轧、锻件取1.5~2.2。考虑到工具的工作条件、材料性能以及型式试验条件等,取n s ≥2.5,破坏系数不小于3。

2.5卡具的主要技术参数

根据2.2.4节规定的安全系数和破坏系数,各类

卡具和紧线器的动态试验荷重、静态试验荷重以及破坏荷重列于表4。

表4绝缘子卡具的技术参数

Tab.4Technical parameters of insulator clips

设计静态试验荷重/kN动态

工具名称

额定

试验

破坏荷重/1倍1.25倍2.5倍荷重/

荷重/kN

kN

kN 1000kV 直线横担端卡具[***********]01000kV 直线横担端卡具[***********]0闭式卡XWP-[1**********]0

300

180

360

边相双串横担端卡具8585106.25212.5127.5255闭式卡XWP-300

8585106.25212.5127.52551000kV “V ”串横担端卡具8585106.25212.5127.52551000kV “V ”串导线端卡具8585106.25212.5127.52551000kV 耐张横担端卡具150150187.[1**********]000kV 耐张导线端卡具150150187.5375225450闭式卡NGK[1**********]7.[1**********]0kN 液压丝杆[***********]kN 省力丝杆505062.[1**********]kN 直线丝杆

50

50

62.5

125

75

150

2.6试验要求

(1)机械试验按卡具实际受力状态布置,分别进

行动、静状态下的整体抗拉及破坏性试验,试验应在合格的拉力试验机上进行。

(2)试验时,除卡具外其他零件变形或损坏,应更换新零件继续进行试验。

(3)动态负荷试验:卡具按实际工作状态布置,在表4所列的动态试验荷重作用下,进行3次试验操作,各零件无变形、损伤以及操作应灵活可靠、无卡阻者为合格。

(4)静态负荷试验:卡具按实际工作状态布置,按额定负荷的1倍、1.25倍、2.5倍对每件试样进行试验,在表4所列的静态试验荷重作用下持续5min ,各零件无永久变形及损伤者为合格。

(5)破坏试验:试件(卡具)在拉力试验荷重达到表4的静态试验荷重值后,继续缓慢加载(9.8MPa/s力增加值),直至试件任何一处破坏为止。破坏荷重值不应小于表4规定的破坏荷重。

3绝缘子卡具主要结构尺寸和材料

3.1主要结构尺寸

3.1.1闭式卡具长度尺寸

闭式卡具长度尺寸是根据绝缘子的最大瓷裙盘径来确定的,双牵引卡具的长度计算公式为:卡具长度=绝缘子最大瓷裙盘径+丝杆组件最大外径+2倍间隙。

NGK550(XWP420)闭式卡具,绝缘子连接高度为240(205)mm ,瓷裙最大盘径为380mm ,丝杆组件中液压缸阀体最大外径为120mm ,单边间隙为20mm ,则卡具长度为540mm 。

XWP300闭式卡具,绝缘子连接高度为195mm ,瓷裙最大盘径为330mm ,丝杆组件中最大外径为110mm ,单边间隙考虑20mm ,则卡具长度为480mm 。3.1.2直线卡具长度尺寸

直线卡具长度尺寸是根据1000kV 横担尺寸来确定的:

(1)直线单串(双串)卡具长度由横担尺寸组合确定,卡具长度为600(554)mm 。

(2)“V ”型串卡具的长度根据XWP300闭式卡具组合确定,卡具长度为480mm 。3.2丝杆主要零件材料

直线卡具丝杆的结构和耐张卡具丝杆基本一样,对于大吨位采用“机械丝杆+手摇液压缸组合”,因此,原材料的选用和耐张卡具丝杆一样。为了高空作业操作方便,将手摇泵与缸体分离,手摇泵与缸体之间用软质高压油管相连接,手摇泵放于横担上,同时也减少了卡具的单件重量。对于小吨位绝缘子采用50kN 直线丝杆或50kN 省力丝杆。

4特高压绝缘子卡具关键技术

对更换绝缘子工具的基本设计要求是:通过对工

具结构的优化及工具材料的优选,使工具的结构合理,整体强度高,质量轻,工作可靠。围绕基本要求,主要解决以下几个关键问题。4.1卡具材料的优选

卡具型式及工作负荷确定后,进一步需要确定卡具主体的材质。可供选择的卡具主体材质及机械性能详见表5。

表5

卡具主体材料机械性能比较

Tab.5

Comparison of mechanical properties of insulator clip

materials

材料牌号

抗拉强度/屈服强度/密度/

MPa MPa (kg ·m -3)

备注

456103607.8GB/T699—99

40Cr 9807808.1GB 3077—99Ly123902952.85GB/T3191—89LC44904122.85GBn 223—84

TC49028244.55―TC9

1059

4.55

从表5中可见:40Cr 、LC4、TC4三种材料的机械

强度都较高。如选用铝合金LC4材料,虽然材料比重较小,但是力学性能较钢材40Cr 及钛合金TC4小的

多,差了1倍左右,做成的卡具外形尺寸较大,整体重量反而较大,使用时需要较大的安装空间。

钢材40Cr 与钛合金TC4的材料机械性能比较接近,但是40Cr 的比重是TC4的1.78倍,因此40Cr 材料不可取。

钛合金TC4的比重是铝合金LC4的1.6倍,但力学强度均为铝合金的2倍多,做成的卡具除长度尺寸外,其他外形尺寸均比铝合金卡具小一半,整体重量比铝合金卡具轻;另外由于外形尺寸小,使用时需要的安装空间小,操作也相对方便。

经过性能及性价比的对比研究,最终确定用钛合金TC4、铝合金LC4、LY12来加工卡具主体,材质选用见表6。

表61000kV 各型绝缘子卡具选用的材质Tab.6

Materials used for various insulator clips for

1000kV transmission lines

工具名称

材质1000kV 直线横担端卡具1LC41000kV 直线横担端卡具2LC4闭式卡XWP-420TC4边相双串横担端卡具TC4闭式卡XWP-300

LC41000kV “V ”串横担端卡具LC41000kV “V ”串导线端卡具LC41000kV 耐张横担端卡具LC41000kV 耐张导线端卡具LC4闭式卡NGK550

LC4

钛合金材料性能的主要特点是比强度高(现代工

程金属结构材料中最高的),热强性好(如在300~350℃下,其强度为铝合金强度的3~4倍),耐蚀性好故耐蚀性能比不锈钢还好),化学活性大,导热性能差、弹性模量小,不宜制作细长杆和薄壁件。钛合金在1000kV 卡具上的应用,为我国线路检修作业工具的发展指明了新的发展方向。

4.2常规传动系统的改进

1000kV 相导线采用大导线8分裂,正常情况下,导线机械荷载大,高空作业费力。因此,在大机械荷载下传动系统仍以液压机构为宜,但由于液压机构传动速度较慢,为了减少高空作业人员滞空时间,应对常规传动系统进行改进,常规液压传动系统见图4。改进的办法是在液压系统前又加上了机械传动丝杆(见图5),用于空行程的收放及小负荷的预紧,可以保证液压系统失效后依然能使工作顺利完成。

采用“液压+机械传动”的双传动系统丝杆装置,最大的特点是工作的可靠性提高了,一个系统的失效不影响另一个系统的正常工作,具有互为保护作

(钛合金表面能生成致密坚固的氧化膜,

用;还有一个特点,是系统中梯形螺纹丝杆和液压缸

分体设计,使用时组装成一体,不用时可分开存放,且便于损耗件的更换与维护。

另外,液压缸密封技术首次应用航空新技术,采用+密封圈密封”,解决油渗漏问题,既保持了液压传动省力的特点,又避免了密封圈的老化问题。4.3液压系统优化设计

由于卡具的工作负荷比较大,要把液压系统做得体积小、质量又要轻是有相当难度的,需要解决许多技术的问题。在研制过程中,主要解决了以下几个关键问题。

(1)柱塞泵的小型化。工作缸的进口压力确定以后,柱塞泵体积对减轻工具整体重量影响很大。通过2次设计改进,将外油路改进为内油路,把柱塞泵作为1个支座,柱塞泵与缸体、储油罐直接相连,省去了其间的连接装置。这样,不仅有效地利用支座的空间,而且有效地缩小了柱塞泵的体积,减轻了工具的质量。

(2)液压系统整体优化。柱塞泵的小型化问题解决后,对整套液压系统利用三维模型技术进行了整体优化,根据强度要求,将多余敷料去除,从而大大地减轻了动力油源系统的质量。4.4钛合金材料加工工艺

钛合金材料是首次应用到绝缘子卡具的研制,没有成熟的加工工艺和经验。因此,应根据钛合金的切削加工特点,制定新的工艺。

研究结果表明,钛合金的硬度大于300HBS 或350HBS 都难进行切削加工,但困难的原因并不在于

材料硬度方面,而在于钛合金本身的力学、化学、物理

性能间的综合,表现有下列切削加工特点。

(1)变形系数小。变形系数小(甚至小于1)是钛合金切削加工的显著特点。原因有3点:第一是钛合金的塑性小(尤其在切削加工中),切屑收缩也小;第二是导热系数小;第三是在高温下,钛屑吸收了周围介质中的氧、氢、氮等气体而脆化,丧失塑性,切屑不再收缩,使得变形减小。

(2)切削力。在三向切削分力中,主切削力比45号钢小,背向力则比切削45号钢大20%左右。

(3)切削温度高。切削钛合金时,切削温度比相同条件下切削其他材料高1倍以上,且温度最高处在切削刀具附近狭小区域内。原因在于钛合金的导热系数小,刀与钛屑接触长度短(仅为45号钢的50%~60%)。

(4)切屑形态。钛合金的切屑呈典型的锯齿挤裂状,原因是钛的化学活性大,在高温下易与大气中的氧、氮、氢等发生剧烈化学反应,生成TiO 2、TiN 、TiH 等硬脆层。在生成挤裂切屑的过程中,在剪切区易产生塑性变形,切削刃处的应力集中使得切削力变大。然而,龟裂进入塑性变形部分,易引起剪切变形,应力释放又使切削力变小。挤裂屑的生成过程会重复引起切削力的动态变化,伴随一次剪切变形就会出现一次切削力变化。

(5)刀具的磨损特性。切削钛合金时,由于切削热量多、切削温度高且集中切削附近,故切削刃的破损发展很快。

(6)粘刀现象严重。由于钛的化学亲和性大,加之切屑的高温高压作用,切削时易产生严重的粘刀现象,从而造成刀具的粘结磨损。

由于上述原因,在加工钛合金卡具时,最终选择用线切割方法进行加工,如图6所示。用线切割的方法进行加工,形成的零件表面比较光整,加工过的表面金相组织没有变化,其力学性能得到了充分的保证。同时,加工了专用成型刀具,用这样的刀具车制的卡具型腔与悬式绝缘子钢帽配合非常准确,以在大载荷情况下保证卡具的强度。

“间隙密封

另外,单件加工需要大量的二类、三类专用工装,这类工装是保证卡具精度不可缺的,也进行了相应的改进。

5工具强度计算

以更换耐张单片绝缘子闭式卡具为例,更换耐张

单片绝缘子的前、后卡具均卡在绝缘子的钢帽上,通过收紧丝杆将绝缘子串的张力转移到卡具及丝杆上,使被更换的绝缘子松弛,达到更换的目的。整个卡具使用时的情况如图7所示。

由图7可知,前、后卡受的外力完全一样,且前、

后卡设计的外形尺寸也完全一样。

但是,前卡具是通过卡具前沿的“爪”与钢帽凸缘接触传递力,接触面有限,受力较复杂,既有弯矩,又有剪切力和挤压力;而后卡是通过卡具内腔壁与整个钢帽外壁接触传递力,接触面大,基本上是弯矩。从过去的经验来看,卡具变形和破坏的部位都是在两翼的端部,说明该处是受弯矩最大的部位,主导力是弯矩的作用力,剪力和挤压是次要的。因此,无论前卡或后卡具,从整体受力来看,均可简化为一简支梁计算,如图8所示。A 、B 为2支点,所受力为P /2,最大弯矩在AB 段。危险截面的强度条件为σmax =M max /W ≤[σ],各种型式卡具和紧线器强度详细计算见设计计算书。

6卡具研制结果

(1)闭式卡NGK-550,用于更换耐张串中间任意1片绝缘子,其整体结构如图9所示。

(2)闭式卡XWP-420,用于更换直线单串中间任意1片绝缘子,其整体结构如图10所示。

(3)闭式卡XWP-300,用于更换直线双串、“V ”串中间任意1片绝缘子,其整体结构如图11所示。

(4)1000kV 耐张横担端卡具,与闭式卡前卡配合,用于更换横担端第1片绝缘子,如图12所示。

(5)1000kV 耐张导线端卡具,与闭式卡后卡配合,用于更换导线端第1片绝缘子,如图13

所示。

(6)1000kV 直线单串横担卡1,连接于横担角钢

上,与闭式卡前卡配套使用,可更换直线单串绝缘子中的单片或多片绝缘子卡具,如图14所示。

(7)1000kV 直线单串横担卡2,连接于横担角钢上,与闭式卡前卡配套使用,可更换直线单串绝缘子中的单片或多片绝缘子卡具,如图15所示。

(8)边相双串横担端卡具,连接于横担角钢上,与闭式卡前卡配套使用,可更换直线双串绝缘子中的单片或多片绝缘子卡具,如图16所示。

(8)1000kV “V ”串横担端卡具,联结于QH-32S 、U-32-115S ,与省力丝杆配套,可更换直线“V ”型双串单片或多片绝缘子,如图17所示。

(10)1000kV “V ”串导线端卡具,联结于L-64-600S 、WS-32S ,与省力丝杆配套,可更换直线“V ”型双串单片或多片绝缘子,如图18所示。

7结论

(1)结合特高压工程建设,系统地进行了1000kV

线路检修更换绝缘子作业项目操作方法的研究及相

应工具的研制,为今后全面开展1000kV 线路检修作

业奠定了坚实的基础。

(2)研制的更换绝缘子卡具,2个规格工具试验性地采用了钛合金材料,具有强度高,质量轻,安全可靠,符合DL/T463—2006和GB/T18037相关规定,满足1000kV 线路上开展检修更换各种连接型式绝缘子作业的要求。

(3)研制的双传动紧线器,行程调节灵活,收紧力大,工作可靠性高;液压缸密封应用航空新技术,不易渗漏,操作省力。

(4)试验与应用。2008年10月18—19日,开发的特高压线路检修专用绝缘子经拉力试验,其机械荷载满足设计要求;2008年10月25日,利用竣工验收的时机,河南超高压公司组织检修人员在特高压线路上进行试用,结果满足使用功能,具备批量生产并配置一线的条件,取得了较好的效果。

8参考文献

[1]刘振亚. 特高压电网[M].北京:中国经济出版社,2005. [2]郝旭东,马

进,牟锡耀. 新型多用闭式卡具研制及试验[J].华北

电力技术,2003(7):2-4.

[3]刘明亮,张叔宝,杨厚峰. 220kV 新型直线卡具的研制及应用[J].

电工技术,2008(1):12-15. [4]陶

伟. 更换耐张直帽型绝缘子闭式卡具的改进[J].广东输电与

变电技术,2006(3):23-26.

[5]裴江淮,杜贵和,任海龙,等. 500kV 线路带电更换四联串耐张绝

缘子[J].华东电力,2004,32(1):23-26. [6]付

军. 更换500kV 线路双联耐张绝缘子串工具研制[J].湖北电力,2007,31(6):19-22.

[7]叶正斌,胡春广,张健. 500kV 输电线路双串耐张绝缘子的更换

方法[J].湖北电力,2005,29(4):29-32.

[8]Q/GDW153—20061000kV 架空送电线路施工及验收规范[S].[9]Q/GDWZ209—20081000kV 交流架空输电线路检修规范[S].[10]DL488—1992带电作业用盘型悬式绝缘子卡具[S].[11]DL/T463—2006带电作业用绝缘子卡具[S].

[12]董吉谔. 电力金具手册[M].北京:中国电力出版社,2001.

收稿日期:2010-03-27修回日期:2010-05-20

作者简介:

李俊峰(1972—),男,硕士,高级工程师,主要从事超、特高压输电线路生产运行技术管理工作,E-mail :[email protected]

刘红伟(1966—),男,大专,高级工程师,主要从事超高压输电线路管理工作;

姜国庆(1972—),男,本科,高级工程师,主要从事超高压输变电生产运行技术管理工作;

陶留海(1977—),男,本科,工程师,国家电网公司技能专家,主要从事超高压输电线路生产运行技术工作;

王常飞(1978—),男,硕士,工程师,主要从事超、特高压输电线路生产运行技术工作。

(责任编辑:魏希辉)

中图分类号:TM 755

文献标志码:B

文章编号:1000-7229(2010)07-0033-08

1000kV 特高压输电线路检修专用绝缘子卡具的研制

李俊峰1,刘红伟1,姜国庆2,陶留海1,王常飞1

(1. 河南送变电建设公司,郑州市,450051;2. 河南省电力公司生产技术部,郑州市,450053)

Development of Dedicated Insulator Clip for Overhauling 1000kV Transmission Line

LI Jun-feng 1,LIU Hong-wei 1,JIANG Guo-qing 2, TAO Liu-hai 1,WANG Chang-fei 1

(1.Henan Electric Power Transmission &Transformation Construction Company,Zhengzhou 450051,China;

2.Henan Electric Power Corporation,Zhengzhou 450053,China )

ABSTRACT:On the basis of the maintenance tools for 500kV

transmission lines, a set of dedicated insulator clip tools have been developed, for UHV transmission lines according to their structural characteristics, which can meet the requirements of UHV transmission lines for fast and efficient maintenance and have been applied to the first 1000kV transmission line in China with a very good results.

KEYWORDS:1000kV UHV ;transmission line ;overhauling ;

maintenance tools ;insulator clip ;development

摘要:在500kV 输电线路检修工具的基础上,结合1000kV 特

等级,由于线路结构的特殊性,客观上决定了只能借

鉴、不能照搬直接应用750kV 及以下线路检修作业工机具的研制技术、数据和经验,必须结合1000kV 特高压线路组件结构特点,开展系列的、科学的、有针对性的线路工器具项目研究和工器具的开发[8-9]。

本研究在总结或借鉴我国110~750kV 交流输电线路检修作业工器具制造技术的基础上,结合1000kV 线路具体情况,研制适用于1000kV 线路检修作业中瓷质绝缘子更换的工器具及方法,满足特高压线路检修作业的需要。

高压线路结构特点,研发了成套系列的特高压线路检修更换绝缘子专用卡具。专用绝缘子卡具能够满足特高压线路快速、高效的检修要求,并已经应用于我国首条1000kV 线路的检修工作,取得了良好的效果。

关键词:1000kV 特高压;输电线路;线路检修;检修工具;绝缘

1特高压线路绝缘子串组装型式与工具研制

规划

1.11000kV 线路技术参数与绝缘子串组装类型我国1000kV 线路试验示范工程,架空导线采用8×LGJ—500/35型钢芯铝绞线,相导线采用8分裂正八边形布置,分裂间距为400mm ,以8分裂间隔棒固定。绝缘子主要采用300kN 、420kN 、550kN 瓷质绝缘子。

直线绝缘子串型式选取典型组装型式作为研究对象,选定“I ”型单、双串,“V ”型双串,其组装类型如图1~2所示。

耐张绝缘子串由2串绝缘子组成,绝缘子采用CA597EX ,导线端靠近绝缘子的金具为双联碗头(WS-55S )和方联板(LS4-128/32S-600)等;横担端靠近绝缘子的金具为球头挂环(QH-55S )、U 形挂环(U-55S-150)、调整牵引板(PTQ-64S-900/15000)等。耐张绝缘子串组装如图3所示。

1.21000kV 线路绝缘子工具研制规划

1000kV 线路检修作业常规项目是指更换绝缘子,修补导线以及更换防震锤、悬垂线夹和间隔棒等。本文主要以更换绝缘子检修作业及其相应工具

子卡具;研制

doi :10.3969/j.issn.1000-7229.2010.07.008

0引言

1000kV 特高压交流晋东南—南阳—荆门输变电工程已经于2009年1月6日投入商业运行,这是我国第一次自主设计、自主建设、自主设备制造、自主调试、自主运行管理的交流1000kV 输变电试验示范工程,具有世界领先水平[1]。为保障我国首条1000kV 输电线路的安全稳定运行,迫切需要总结、提高和研究电网运行维护技术,尤其是开展1000kV 特高压线路工器具的研究工作。

经过长时间的摸索,我国电网企业在500kV 及以下线路检修作业工机具开展了研制工作[2-7],并有相当成熟的经验。750kV 线路检修作业常规项目已经顺利开展,但1000kV 特高压等级线路是新一级电压

基金资助项目:国家电网公司科技项目(SGKJ[2007]858)。

为研究对象。根据1000kV 线路导线的悬挂方式和

绝缘子串的组装图,初步拟定出1000kV 线路绝缘子

常规检修项目与工具研制规划为:

(1)开展更换直线悬垂串单片、多片绝缘子项目和相应工具研制;

(2)开展更换直线“V ”型双串单片、多片绝缘子项目和相应工具研制;

(3)开展更换耐张串单片绝缘子、多片绝缘子项目和相应工具研制。

1.3更换绝缘子工具初步规划

根据1000kV 试验示范工程线路绝缘子串典型组装型式,更换绝缘子工具初步规划归纳如表1。

表1

更换绝缘子工具初步规划

Tab.1

Initial plan of tools for replacing insulators

工具名称

用途

受力分析横担卡具Ⅰ型用于更换I 串额定菏重F 横担卡具Ⅱ型用于更换I 、J 双串额定菏重F /2金具卡具Ⅰ型用于更换I 、J 双串额定菏重F 金具卡具Ⅱ型用于更换V 双串额定菏重F /2金具卡具Ⅲ型用于更换V 双串

额定菏重F /2闭式卡(前卡/后卡)更换绝缘子中间任1片额定菏重T /2导线端卡具配闭式卡后卡更换导线端第1片

额定菏重T /2横担端卡具配前卡

更换横担端第1片

额定菏重T /2

注:F 为导线综合荷重,T 为导线张力。

1.4工具结构整合与优化

由于绝缘子串组装型式多,再加上金具额定荷载和结构的变化,经过分析施工设计图纸,多次进行线路实地考查,反复对设计方案进行修改、优化、组合,最终确定如表2所示卡具形式。

表2更换绝缘子工具

Tab. 2Tools used for replacing insulators

工具名称

支点金具用途

1000kV 直线横担端卡具1角钢∠180×12更换直线单串单片1000kV 直线横担端卡具2十字加强板或多片绝缘子

闭式卡XWP-420XWP-420瓷瓶钢帽

更换XWP-420单片或多片绝缘子边相双串横担端卡具角钢∠180×12

更换直线双串单片

或多片绝缘子

闭式卡XWP-300

XWP-300瓷瓶钢帽

更换XWP-300单

片或多片绝缘子

1000kV “V ”串横担端卡具QH-32S 、U-32-115S 更换直线“V ”双串单片或多片绝缘子

1000kV “V ”串导线端卡具L-64-600S 、WS-32S 更换直线“V ”双串

单片或多片绝缘子1000kV 耐张横担端卡具PTQ-64S-900/1500

更换耐张双串单片

或多片绝缘子

1000kV 耐张导线端卡具WS-55S

更换耐张双串单片

或多片绝缘子

闭式卡NGK550NGK550瓷瓶钢帽

更换NGK550单片

或多片绝缘子更换耐张双串、直

80kN 液压丝杆—线单串单片或多片

绝缘子50kN 省力丝杆—

更换直线“V ”串单

片或多片绝缘子50kN 直线丝杆

更换直线双串单片

或多片绝缘子

2绝缘子卡具设计的主要技术条件

2.1气象条件

我国现行标准GB/T18037《带电作业工具基本

技术要求与设计导则》规定带电作业工具机械设计组合气象条件有3类,详见表3。

表3

带电作业工具机械设计组合气象条件

Tab.3

Meteorological condition for mechanical design of live

working tools

气象区域最低气温/℃

最大风速(/m ·s -1)

ⅠⅡ10Ⅲ

-101510

结合地区冬季正常气候以及气候对作业的影响,选用II 类气象,即最低气温为-15℃,最大风速为10m/s,作为工具的机械强度设计气象条件,与导线安装工况组合气象条件相同。

2.2绝缘子额定荷载设计的选取

依据DL/T463—2006《带电作业用绝缘子卡具》规定取绝缘子级别(破坏负荷)的百分数加固定的常数作为卡具的额定荷载设计,即

Q s =P 0×0.25+5(1)

式中P 0为适用的绝缘子或金具级别,kN 。

按式(1),1000kV 线路使用的绝缘子为550kN 、420kN 、300kN 级的绝缘子,则卡具的额定荷载设计分别为142.5kN 、110kN 、80kN 。考虑到2根紧线器在操作过程中受力不均衡,最终确定:

(1)直线悬垂单串,额定荷载设计定为120kN ;(2)直线悬垂双串,“V ”形双串额定荷载设计定为85kN ;

(3)耐张双串额定荷载设计定为150kN ;(4)紧线器额定荷载设计定为80kN /50kN 。2.3紧线器的设计技术条件

紧线卡整体结构采用“梯形螺纹丝杆+液压缸传动”的双系统传动装置,即双传动紧线器。

液压缸技术条件:拉力为80kN ;行程为200mm ;缸头、缸筒材料为LC4;要求安全、可靠、体积小、重量轻,不渗漏。

2.4卡具安全系数

确定安全系数是一个复杂的问题[10-12]。安全系数大,工具笨重,操作不方便;安全系数小,不安全。以往带电作业工具设计中常采用安全系数不小于3,GB/T18037《带电作业工具基本技术要求与设计导则》规定塑性材料安全系数n s 对于轧、锻件取1.5~2.2。考虑到工具的工作条件、材料性能以及型式试验条件等,取n s ≥2.5,破坏系数不小于3。

2.5卡具的主要技术参数

根据2.2.4节规定的安全系数和破坏系数,各类

卡具和紧线器的动态试验荷重、静态试验荷重以及破坏荷重列于表4。

表4绝缘子卡具的技术参数

Tab.4Technical parameters of insulator clips

设计静态试验荷重/kN动态

工具名称

额定

试验

破坏荷重/1倍1.25倍2.5倍荷重/

荷重/kN

kN

kN 1000kV 直线横担端卡具[***********]01000kV 直线横担端卡具[***********]0闭式卡XWP-[1**********]0

300

180

360

边相双串横担端卡具8585106.25212.5127.5255闭式卡XWP-300

8585106.25212.5127.52551000kV “V ”串横担端卡具8585106.25212.5127.52551000kV “V ”串导线端卡具8585106.25212.5127.52551000kV 耐张横担端卡具150150187.[1**********]000kV 耐张导线端卡具150150187.5375225450闭式卡NGK[1**********]7.[1**********]0kN 液压丝杆[***********]kN 省力丝杆505062.[1**********]kN 直线丝杆

50

50

62.5

125

75

150

2.6试验要求

(1)机械试验按卡具实际受力状态布置,分别进

行动、静状态下的整体抗拉及破坏性试验,试验应在合格的拉力试验机上进行。

(2)试验时,除卡具外其他零件变形或损坏,应更换新零件继续进行试验。

(3)动态负荷试验:卡具按实际工作状态布置,在表4所列的动态试验荷重作用下,进行3次试验操作,各零件无变形、损伤以及操作应灵活可靠、无卡阻者为合格。

(4)静态负荷试验:卡具按实际工作状态布置,按额定负荷的1倍、1.25倍、2.5倍对每件试样进行试验,在表4所列的静态试验荷重作用下持续5min ,各零件无永久变形及损伤者为合格。

(5)破坏试验:试件(卡具)在拉力试验荷重达到表4的静态试验荷重值后,继续缓慢加载(9.8MPa/s力增加值),直至试件任何一处破坏为止。破坏荷重值不应小于表4规定的破坏荷重。

3绝缘子卡具主要结构尺寸和材料

3.1主要结构尺寸

3.1.1闭式卡具长度尺寸

闭式卡具长度尺寸是根据绝缘子的最大瓷裙盘径来确定的,双牵引卡具的长度计算公式为:卡具长度=绝缘子最大瓷裙盘径+丝杆组件最大外径+2倍间隙。

NGK550(XWP420)闭式卡具,绝缘子连接高度为240(205)mm ,瓷裙最大盘径为380mm ,丝杆组件中液压缸阀体最大外径为120mm ,单边间隙为20mm ,则卡具长度为540mm 。

XWP300闭式卡具,绝缘子连接高度为195mm ,瓷裙最大盘径为330mm ,丝杆组件中最大外径为110mm ,单边间隙考虑20mm ,则卡具长度为480mm 。3.1.2直线卡具长度尺寸

直线卡具长度尺寸是根据1000kV 横担尺寸来确定的:

(1)直线单串(双串)卡具长度由横担尺寸组合确定,卡具长度为600(554)mm 。

(2)“V ”型串卡具的长度根据XWP300闭式卡具组合确定,卡具长度为480mm 。3.2丝杆主要零件材料

直线卡具丝杆的结构和耐张卡具丝杆基本一样,对于大吨位采用“机械丝杆+手摇液压缸组合”,因此,原材料的选用和耐张卡具丝杆一样。为了高空作业操作方便,将手摇泵与缸体分离,手摇泵与缸体之间用软质高压油管相连接,手摇泵放于横担上,同时也减少了卡具的单件重量。对于小吨位绝缘子采用50kN 直线丝杆或50kN 省力丝杆。

4特高压绝缘子卡具关键技术

对更换绝缘子工具的基本设计要求是:通过对工

具结构的优化及工具材料的优选,使工具的结构合理,整体强度高,质量轻,工作可靠。围绕基本要求,主要解决以下几个关键问题。4.1卡具材料的优选

卡具型式及工作负荷确定后,进一步需要确定卡具主体的材质。可供选择的卡具主体材质及机械性能详见表5。

表5

卡具主体材料机械性能比较

Tab.5

Comparison of mechanical properties of insulator clip

materials

材料牌号

抗拉强度/屈服强度/密度/

MPa MPa (kg ·m -3)

备注

456103607.8GB/T699—99

40Cr 9807808.1GB 3077—99Ly123902952.85GB/T3191—89LC44904122.85GBn 223—84

TC49028244.55―TC9

1059

4.55

从表5中可见:40Cr 、LC4、TC4三种材料的机械

强度都较高。如选用铝合金LC4材料,虽然材料比重较小,但是力学性能较钢材40Cr 及钛合金TC4小的

多,差了1倍左右,做成的卡具外形尺寸较大,整体重量反而较大,使用时需要较大的安装空间。

钢材40Cr 与钛合金TC4的材料机械性能比较接近,但是40Cr 的比重是TC4的1.78倍,因此40Cr 材料不可取。

钛合金TC4的比重是铝合金LC4的1.6倍,但力学强度均为铝合金的2倍多,做成的卡具除长度尺寸外,其他外形尺寸均比铝合金卡具小一半,整体重量比铝合金卡具轻;另外由于外形尺寸小,使用时需要的安装空间小,操作也相对方便。

经过性能及性价比的对比研究,最终确定用钛合金TC4、铝合金LC4、LY12来加工卡具主体,材质选用见表6。

表61000kV 各型绝缘子卡具选用的材质Tab.6

Materials used for various insulator clips for

1000kV transmission lines

工具名称

材质1000kV 直线横担端卡具1LC41000kV 直线横担端卡具2LC4闭式卡XWP-420TC4边相双串横担端卡具TC4闭式卡XWP-300

LC41000kV “V ”串横担端卡具LC41000kV “V ”串导线端卡具LC41000kV 耐张横担端卡具LC41000kV 耐张导线端卡具LC4闭式卡NGK550

LC4

钛合金材料性能的主要特点是比强度高(现代工

程金属结构材料中最高的),热强性好(如在300~350℃下,其强度为铝合金强度的3~4倍),耐蚀性好故耐蚀性能比不锈钢还好),化学活性大,导热性能差、弹性模量小,不宜制作细长杆和薄壁件。钛合金在1000kV 卡具上的应用,为我国线路检修作业工具的发展指明了新的发展方向。

4.2常规传动系统的改进

1000kV 相导线采用大导线8分裂,正常情况下,导线机械荷载大,高空作业费力。因此,在大机械荷载下传动系统仍以液压机构为宜,但由于液压机构传动速度较慢,为了减少高空作业人员滞空时间,应对常规传动系统进行改进,常规液压传动系统见图4。改进的办法是在液压系统前又加上了机械传动丝杆(见图5),用于空行程的收放及小负荷的预紧,可以保证液压系统失效后依然能使工作顺利完成。

采用“液压+机械传动”的双传动系统丝杆装置,最大的特点是工作的可靠性提高了,一个系统的失效不影响另一个系统的正常工作,具有互为保护作

(钛合金表面能生成致密坚固的氧化膜,

用;还有一个特点,是系统中梯形螺纹丝杆和液压缸

分体设计,使用时组装成一体,不用时可分开存放,且便于损耗件的更换与维护。

另外,液压缸密封技术首次应用航空新技术,采用+密封圈密封”,解决油渗漏问题,既保持了液压传动省力的特点,又避免了密封圈的老化问题。4.3液压系统优化设计

由于卡具的工作负荷比较大,要把液压系统做得体积小、质量又要轻是有相当难度的,需要解决许多技术的问题。在研制过程中,主要解决了以下几个关键问题。

(1)柱塞泵的小型化。工作缸的进口压力确定以后,柱塞泵体积对减轻工具整体重量影响很大。通过2次设计改进,将外油路改进为内油路,把柱塞泵作为1个支座,柱塞泵与缸体、储油罐直接相连,省去了其间的连接装置。这样,不仅有效地利用支座的空间,而且有效地缩小了柱塞泵的体积,减轻了工具的质量。

(2)液压系统整体优化。柱塞泵的小型化问题解决后,对整套液压系统利用三维模型技术进行了整体优化,根据强度要求,将多余敷料去除,从而大大地减轻了动力油源系统的质量。4.4钛合金材料加工工艺

钛合金材料是首次应用到绝缘子卡具的研制,没有成熟的加工工艺和经验。因此,应根据钛合金的切削加工特点,制定新的工艺。

研究结果表明,钛合金的硬度大于300HBS 或350HBS 都难进行切削加工,但困难的原因并不在于

材料硬度方面,而在于钛合金本身的力学、化学、物理

性能间的综合,表现有下列切削加工特点。

(1)变形系数小。变形系数小(甚至小于1)是钛合金切削加工的显著特点。原因有3点:第一是钛合金的塑性小(尤其在切削加工中),切屑收缩也小;第二是导热系数小;第三是在高温下,钛屑吸收了周围介质中的氧、氢、氮等气体而脆化,丧失塑性,切屑不再收缩,使得变形减小。

(2)切削力。在三向切削分力中,主切削力比45号钢小,背向力则比切削45号钢大20%左右。

(3)切削温度高。切削钛合金时,切削温度比相同条件下切削其他材料高1倍以上,且温度最高处在切削刀具附近狭小区域内。原因在于钛合金的导热系数小,刀与钛屑接触长度短(仅为45号钢的50%~60%)。

(4)切屑形态。钛合金的切屑呈典型的锯齿挤裂状,原因是钛的化学活性大,在高温下易与大气中的氧、氮、氢等发生剧烈化学反应,生成TiO 2、TiN 、TiH 等硬脆层。在生成挤裂切屑的过程中,在剪切区易产生塑性变形,切削刃处的应力集中使得切削力变大。然而,龟裂进入塑性变形部分,易引起剪切变形,应力释放又使切削力变小。挤裂屑的生成过程会重复引起切削力的动态变化,伴随一次剪切变形就会出现一次切削力变化。

(5)刀具的磨损特性。切削钛合金时,由于切削热量多、切削温度高且集中切削附近,故切削刃的破损发展很快。

(6)粘刀现象严重。由于钛的化学亲和性大,加之切屑的高温高压作用,切削时易产生严重的粘刀现象,从而造成刀具的粘结磨损。

由于上述原因,在加工钛合金卡具时,最终选择用线切割方法进行加工,如图6所示。用线切割的方法进行加工,形成的零件表面比较光整,加工过的表面金相组织没有变化,其力学性能得到了充分的保证。同时,加工了专用成型刀具,用这样的刀具车制的卡具型腔与悬式绝缘子钢帽配合非常准确,以在大载荷情况下保证卡具的强度。

“间隙密封

另外,单件加工需要大量的二类、三类专用工装,这类工装是保证卡具精度不可缺的,也进行了相应的改进。

5工具强度计算

以更换耐张单片绝缘子闭式卡具为例,更换耐张

单片绝缘子的前、后卡具均卡在绝缘子的钢帽上,通过收紧丝杆将绝缘子串的张力转移到卡具及丝杆上,使被更换的绝缘子松弛,达到更换的目的。整个卡具使用时的情况如图7所示。

由图7可知,前、后卡受的外力完全一样,且前、

后卡设计的外形尺寸也完全一样。

但是,前卡具是通过卡具前沿的“爪”与钢帽凸缘接触传递力,接触面有限,受力较复杂,既有弯矩,又有剪切力和挤压力;而后卡是通过卡具内腔壁与整个钢帽外壁接触传递力,接触面大,基本上是弯矩。从过去的经验来看,卡具变形和破坏的部位都是在两翼的端部,说明该处是受弯矩最大的部位,主导力是弯矩的作用力,剪力和挤压是次要的。因此,无论前卡或后卡具,从整体受力来看,均可简化为一简支梁计算,如图8所示。A 、B 为2支点,所受力为P /2,最大弯矩在AB 段。危险截面的强度条件为σmax =M max /W ≤[σ],各种型式卡具和紧线器强度详细计算见设计计算书。

6卡具研制结果

(1)闭式卡NGK-550,用于更换耐张串中间任意1片绝缘子,其整体结构如图9所示。

(2)闭式卡XWP-420,用于更换直线单串中间任意1片绝缘子,其整体结构如图10所示。

(3)闭式卡XWP-300,用于更换直线双串、“V ”串中间任意1片绝缘子,其整体结构如图11所示。

(4)1000kV 耐张横担端卡具,与闭式卡前卡配合,用于更换横担端第1片绝缘子,如图12所示。

(5)1000kV 耐张导线端卡具,与闭式卡后卡配合,用于更换导线端第1片绝缘子,如图13

所示。

(6)1000kV 直线单串横担卡1,连接于横担角钢

上,与闭式卡前卡配套使用,可更换直线单串绝缘子中的单片或多片绝缘子卡具,如图14所示。

(7)1000kV 直线单串横担卡2,连接于横担角钢上,与闭式卡前卡配套使用,可更换直线单串绝缘子中的单片或多片绝缘子卡具,如图15所示。

(8)边相双串横担端卡具,连接于横担角钢上,与闭式卡前卡配套使用,可更换直线双串绝缘子中的单片或多片绝缘子卡具,如图16所示。

(8)1000kV “V ”串横担端卡具,联结于QH-32S 、U-32-115S ,与省力丝杆配套,可更换直线“V ”型双串单片或多片绝缘子,如图17所示。

(10)1000kV “V ”串导线端卡具,联结于L-64-600S 、WS-32S ,与省力丝杆配套,可更换直线“V ”型双串单片或多片绝缘子,如图18所示。

7结论

(1)结合特高压工程建设,系统地进行了1000kV

线路检修更换绝缘子作业项目操作方法的研究及相

应工具的研制,为今后全面开展1000kV 线路检修作

业奠定了坚实的基础。

(2)研制的更换绝缘子卡具,2个规格工具试验性地采用了钛合金材料,具有强度高,质量轻,安全可靠,符合DL/T463—2006和GB/T18037相关规定,满足1000kV 线路上开展检修更换各种连接型式绝缘子作业的要求。

(3)研制的双传动紧线器,行程调节灵活,收紧力大,工作可靠性高;液压缸密封应用航空新技术,不易渗漏,操作省力。

(4)试验与应用。2008年10月18—19日,开发的特高压线路检修专用绝缘子经拉力试验,其机械荷载满足设计要求;2008年10月25日,利用竣工验收的时机,河南超高压公司组织检修人员在特高压线路上进行试用,结果满足使用功能,具备批量生产并配置一线的条件,取得了较好的效果。

8参考文献

[1]刘振亚. 特高压电网[M].北京:中国经济出版社,2005. [2]郝旭东,马

进,牟锡耀. 新型多用闭式卡具研制及试验[J].华北

电力技术,2003(7):2-4.

[3]刘明亮,张叔宝,杨厚峰. 220kV 新型直线卡具的研制及应用[J].

电工技术,2008(1):12-15. [4]陶

伟. 更换耐张直帽型绝缘子闭式卡具的改进[J].广东输电与

变电技术,2006(3):23-26.

[5]裴江淮,杜贵和,任海龙,等. 500kV 线路带电更换四联串耐张绝

缘子[J].华东电力,2004,32(1):23-26. [6]付

军. 更换500kV 线路双联耐张绝缘子串工具研制[J].湖北电力,2007,31(6):19-22.

[7]叶正斌,胡春广,张健. 500kV 输电线路双串耐张绝缘子的更换

方法[J].湖北电力,2005,29(4):29-32.

[8]Q/GDW153—20061000kV 架空送电线路施工及验收规范[S].[9]Q/GDWZ209—20081000kV 交流架空输电线路检修规范[S].[10]DL488—1992带电作业用盘型悬式绝缘子卡具[S].[11]DL/T463—2006带电作业用绝缘子卡具[S].

[12]董吉谔. 电力金具手册[M].北京:中国电力出版社,2001.

收稿日期:2010-03-27修回日期:2010-05-20

作者简介:

李俊峰(1972—),男,硕士,高级工程师,主要从事超、特高压输电线路生产运行技术管理工作,E-mail :[email protected]

刘红伟(1966—),男,大专,高级工程师,主要从事超高压输电线路管理工作;

姜国庆(1972—),男,本科,高级工程师,主要从事超高压输变电生产运行技术管理工作;

陶留海(1977—),男,本科,工程师,国家电网公司技能专家,主要从事超高压输电线路生产运行技术工作;

王常飞(1978—),男,硕士,工程师,主要从事超、特高压输电线路生产运行技术工作。

(责任编辑:魏希辉)


相关文章

  • _800kV特高压直流输电技术研究
  • 第28卷第10期电力建设 Vol.28No.10 第10期年10月2007ElectricPowerConstruction Oct,2007 ・17・ ±800kV特高压直流输电技术研究 刘泽洪,高理迎,余 (国家电网公司,北京市,100 ...查看


  • 直流输电系统电压等级序列研究
  • 第28卷第10期中国电机工程学报 V01.28No.10 Apr.5,2008 2008年4月5日 ProceedingsoftheCSEE @2008Chin.Soc.forElec.Eng 文章编号:0258.8013(2008)10- ...查看


  • 电线电缆上市公司研究报告
  • 电线电缆上市公司研究报告 阅读提示: 本研究报告对电线电缆行业上市公司的经营性业务即基本面做了结构性的分析,上市公司的投资价值取决于公司的基本面.行业及宏观经济环境及公司二级市场的股价,本研究报告仅在对电线电缆行业上市公司的产品结构.工艺技 ...查看


  • 电气发展史
  • 电力电子器件发展简史 各种产品设备对电源的不同要求,催生了电力电子技术:电力电子器件的不断涌现,又发展了电力电子技术.早在1900年,美国纽约地铁为了从交流电网中获取直流电源给地铁列车供电,就开始采用机械整流器的方法.由于机械整流器是旋转的 ...查看


  • 特高压与智能电网
  • 9.26 1题:以下不属于比较合理的超高压-特高压电网电压系列为:( ) A.330 千伏(345 千伏)-750 千伏(765 千伏)-1500 千伏系列 B.220 千伏-500 千伏-1000 千伏(1100 千伏)系列 C.110 ...查看


  • 智能电网概念股一览
  • 智能电网概念股一览 300014 亿纬锂能 600525 长园集团 300001 特锐德 002090 金智科技 002227 奥 特 迅 002123 荣信股份 002121 科陆电子 600268 国电南自 000939 凯迪电力 00 ...查看


  • 2014国家电网招聘考试试题库
  • 2014年国家电网考试题库 1.判断题 1)电流互感器二次侧不允许短路:电压互感器二次侧不允许开路.(×) 2)运行中,电压互感器二次侧某一相熔断器熔断时,该相电压值为零.(×) 3)交直流回路可共用一条电缆,因为交直流回路都是独立系统.( ...查看


  • 特高压直流输电用直流滤波电容器组的
  • 2009特高压输电技术国际会议论文集 1 特高压直流输电用直流滤波电容器组的 设计问题研究 左强林.马维勇 (桂林电力电容器有限责任公司,中国广西桂林市建干路 541004) 摘要:本文对特高压直流输电用直流滤波电容器组的关键技术问题进行深 ...查看


  • 35kv架空线路检修作业指导书
  • 35kV 架空线路检修作业指导书 编写: 审核: 批准: 2013年12月 一.适用范围: 本作业指导书适用于35kV 输电线路现场检修作业的指导和要求 二.规范性引用文件: 1.<架空配电线路运行规程> SD292-88 2. ...查看


热门内容